Максимальные изменения

Рассмотрим консольную балку длиной / прямоугольного сечения, к концу которой приложена сила Р, составляющая с осью у угол а (рис. 23.25, а). Разложим силу Р на две составляющие, направленные по главным осям сечения, и, пользуясь принципом независимости действия сил, сведем косой изгиб к прямым изгибам в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Очевидно, что опасное сечение будет находиться в заделке и максимальные изгибающие моменты таковы:

1. Определить силы давления воды Pt и Р7 на первую и седьмую шандоры и максимальные изгибающие моменты Mj и УИ7 для этих шандор, считая катки расположенными на концах шандор, а шандоры — свободно опертыми.

1. Определить силы давления воды Pt и Р-, на первую и седьмую шандоры и максимальные изгибающие моменты Mi и М7 для этих шандор, считая катки расположенными На концах шандор, а шандоры — свободно опертыми.

здесь Ми.г и, Л/и.в — максимальные изгибающие моменты в опасном сечении^ кгс -мм, действующие соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскостях; ЛГкр — максимальный крутящий момент в опасном сечении, кгс -мм;

ц) расчет на предварительную осадку; е) определение величины стрелки свободной рессоры до осадки; ж) определение радиусов листов в свободном состоянии и напряжений за- где Ь — ширин гяжки. толщин всех е Прогибы, максимальные изгибающие моменты и прогибы при предварит типов / ^— • , (26)

Для определения коэффициента k более целесообразно использовать формулы для колец, учитывающие указанную выше неравномерность, так как в этом случае величина поправочного коэффициента не будет, очевидно, зависеть ни от характера нагрузок, ни от расположения опоры. Это тем более справедливо, что, как показывает анализ расчетов,и экспериментов, та часть диафрагмы, в которой имеют место максимальные изгибающие напряжения (ф«0), работает в условиях, незначительно отличающихся от условий работы неразрезанного круглого кольца. Это значит, что при ф~0 основная часть решения дифференциального уравнения является лишь незначительным дополнением к нему. На рис. 143 показано изменение отношения полной величины максимального изгибающего момента к той его части, которую дает частное решение. Кривая построена для полукольца с опорой по наружному радиусу. Как видно, расхождение между точным решением и решением без учета наличия разъема (т. е. для круглого кольца) составляет не более 15%. Таким образом, для практических целей вообще можно было бы рассчитывать напряжения в диафрагмах, как в круглых кольцах, и затем с некоторым запасом увеличивать их на 15%.

Подставляя полученные решения в уравнение (470) и затем в граничные условия и полагая последовательно k = 0, 1, 2, 3,... и т. д., получаем бесконечную систему уравнений, из которой определяются произвольные постоянные. В результате решения 40 уравнений было найдено, что максимальный прогиб пластины в 2,31 раза больше максимального прогиба круглой тонкой плиты, опертой по наружному диаметру и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой. Максимальные изгибающие напряжения имеют место в центре пластинки (при г=0) и в 1,49 раза больше максимальных изгибающих напряжений, чем в целой пластинке. Очевидно, что в рассмотренной выик пластинке величина окружного момента в непосредственной близости от прямолинейного края близка к нулю.

3. Максимальные изгибающие моменты М^ и М2 уменьшаются с расширением зоны искажения формы срединной поверхности оболочки.

При испытании несущего металлического винта вертолета «Сикамор» в сечении лопасти получены максимальные изгибающие переменные напряжения ±2,97 кГ/мм*. Частота изменения этих напряжений равнялась числу оборотов винта, т. е. за час работы напряжения имели около 6-10* циклов. Кроме изгибающих нагрузок, элементы конструкции лопасти воспринимали повторные центробежные нагрузки, создающие за полет напряжение, изменяющееся от О до 5,5 кГ/мм*.

здесь Мит и М„в - максимальные изгибающие моменты в опасном сечении, Нмм, действующие соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскостях; Мкр -максимальный крутящий момент в опасном сечении, Нмм;

Для .наиболее рационального использования сечения стрелы необходимо, чтобы максимальные изгибающие моменты при нахождении груза как в положении /, так и в положении // были одинаковы, т.е. М/и = М//„.

В настоящее время очень мало известно о воздействии излучения на микроминиатюрные сопротивления, изготовленные из титановых и керамических деталей [8]. Указания на конкретный материал пленки в данной работе нет, однако тот факт, что сопротивления имели относительно стабильные характеристики при температурах выше 700° С, означает, что это должен быть металл. Пять сопротивлений работали 1600 ч при номинальной электрической мощности во время облучения в реакторе Ок-Риджской национальной лаборатории. Их сопротивления составляли от 12 до 180 ом. Максимальные изменения под действием излучения не превышали 1,5%.

Потенциометры типа АБ с номиналами 20 ком во время облучения давали как положительные, так и отрицательные изменения сопротивления, причем максимальное положительное изменение составляло 4,5%. Изменение общего сопротивления потенциометров оставалось в допустимых пределах (~10%). Максимальные изменения сопротивления потенциометров АБ с номиналом 25 ком составляли +3,5 и —4,2%.

Примечание. Максимальные изменения частоты и полного сопротивления приведены только для неразрушенных образцов.

Прирост тока растворения только вследствие «зачистки» и обнажения свежей поверхности в местах разрушения окисной пленки достаточно невелик (по данным [24], максимальные изменения емкости и сопротивления алюминиевого электрода не превышали соответственно 30 и 10%), поэтому увеличение тока растворения можно отнести целиком за счет механохимического эффекта.

Прирост тока растворения только вследствие «зачистки» и обнажения ^свежей поверхности в местах разрушения окисной пленки достаточно невелик (по данным работы [26], максимальные изменения емкости и сопротивления алюминиевого электрода не превышали соответственно 30 и 10%), поэтому увеличение тока растворения можно отнести целиком за счет механохимического эффекта. ^Указанная задержка в различной степени наблюдалась при исследовании анодированных сплавов алюминия с пленками различной толщины в боратном растворе, причем тонкие пленки оказались более пластичными, чем толстые.

По сечению ячейки изменение свойств графита также неодинаково вследствие зависимости радиационных эффектов как от энергии, так и от потока нейтронов. Максимальные изменения наблюдаются в слоях, близлежащих к каналам с урановой загрузкой, где поток быстрых нейтронов выше, спектр жестче, а температура минимальна. На периферии или около поглощающих стержней из-за несимметричного относительно оси ячейки потока повреждающих нейтронов радиационные повреждения в блоке будут несимметричны и неравномерны. В результате радиационные изменения свойств графита в объеме реактора распределены сложным образом. В периферийных районах, где температура ниже, происходит радиационный рост графита, который приводит к расширению этих участков кладки. Центральная часть реактора имеет температуру, при которой протекает процесс сжатия графита. Такое неравномерное по кладке формоизменение графита является причиной искривления каналов и всей конструкции в целом.

Максимальные изменения механических свойств в % фторопласта-4 в зависимости от молекулярного веса, степени кристалличности и плотности (наличия пустот)

Свойства Максимальные изменения в %, вызванные увеличением

Вызванные тепловым ударом максимальные изменения чувствительности

ческом и квазистационарном режиме. Кроме того, сказывается влияние переменного расхода на температуру. Однако максимальные изменения температуры по тракту незначительны и для парогенераторов сверхкритического давления не имеют существенного значения.

На рис. 5.11 теоретически рассчитанные поля температур теплоносителя для числа Re = 3,5 • 103 при различных значениях коэффициента К для моментов времени т = 16,8, 20,8, 24,8, 32,8, 44,8, 72,8 с сравниваются с экспериментально измеренными распределениями температур в диапазоне изменения радиальной координаты г/гк < 0,5. Именно в этой области течения наблюдаются максимальные изменения температуры теплоносителя во времени, обусловленные резким увеличением тепловой мощности, подводимой к трубам нагреваемой части пучка. Наблюдаемый на рис. 5.11 характер изменения температуры теплоносителя во времени является типичным для всех режимов работы теплообменника, рассмотренных в данном разделе.