Межтрубному пространству

ство, которое заполняется раствором ингибитора коррозии, и снижает растягивающие нагрузки, действующие на колонну насосно-компрессор-ных труб, снижая возможность их сульфидного растрескивания. Заполнение межтрубного пространства ингибитором надежно защищает от коррозионных поражений наружную поверхность насосно-компрессор-ных труб и внутреннюю - обсадных труб.

заполнение межтрубного пространства между обсадной и насосно-компрес-сорной трубами жидкостью с ингибитором и пресной водой (обескислороженной, с добавкой бактерицида);

применение пакера для изоляции межтрубного пространства от закачиваемой воды;

Наиболее целесообразным следует считать количество ингибитора на единицу жидкости. Оно колеблется в зависимости от эффективности ингибиторов в пределах от 100 до 2000 мг/л и более. Ингибитор считается эффективным, если его количество является достаточным (150—300 мг/л). На месторождениях, содержащих HaS и ССЬ, наиболее приемлема пакерная конструкция скважин. Пакер изолирует межтрубное пространство (между насосно-компрессорной и обсадной трубами), которое заполняется ингибитором коррозии и снижает растягивающие нагрузки, приходящиеся на колонну насосно-компрессорных труб. Применение специальных пакеров может практически полностью разгрузить колонну и снизить возможность сероводородного растрескивания. В безпакерных скважинах рекомендуется применять трубодержатели. Заполнение межтрубного пространства ингибитором надежно защищает от коррозионных поражений наружную поверхность насосно-компрессорных труб и внутреннюю — обсадных труб.

ного перегрева рабочего тела в них осуществляются в трех самостоятельных вертикальных теплообменниках (модулях). Три модуля образуют секцию, а восемь секций — прямоточный парогенератор. В блоке с реактором БН-600 установлено три таких парогенератора. Секции парогенераторов соединены параллельно по теплоносителю и рабочему телу. В каждой секции натрий поступает сначала в модули основного и промежуточного пароперегревателя, а затем в модули испарителя. Конструкция модулей одинакова. Теплообменная поверхность 6 выполнена в виде пучка прямых труб (рис. 152), ввальцованных в нижнюю и верхнюю трубные доски 1, натрии движется в межтрубном пространстве, продольно омывая трубы, рабочее тело (вода и пароводяная смесь в испарителе, пар — в основном и промежуточном перегревателях) — в трубах. Корпус модуля 4 отделен от потока натрия обечайкой трубного пучка 5. Последняя используется для защиты корпуса от воздействия возможных изменений температуры натрия. Трубные доски защищены плитами-вытеснителями 3 и изолирующими прокладками 2. Разница в температурных удлинениях корпуса и труб компенсируется с помощью сильфона, установленного на корпусе или изгибами труб. Снизу и сверху к корпусу приварены камеры для входа 8 и выхода 7 теплоносителя. Из входной камеры натрий поступает в трубный пучок через отверстия в обечайке, этим обеспечивается равномерное заполнение межтрубного пространства.

Аналогичным образом выполнен выход натрия из межтрубного пространства в выходной коллектор. Дистанционирование труб по высоте модуля осуществляется специальными решетками, устанавливаемыми с шагом, равным 1 м.

Температура поверхности каждой из трубок пучка измеряется тремя термопарами, спаи которых размещаются на концах трубки и в средней ее части. Спаи привариваются с помощью аргоно-дуговой сварки, а электроды выводятся через разъем корпуса 7. Температура воздуха в межтрубном пространстве измеряется подвижной г:ер-мопарой в центральной ячейке межтрубного пространства. Количество тепла, воспринятое воздухом, определяется по электрическим величинам, характеризующим

ного перегрева рабочего тела в них осуществляются в трех самостоятельных вертикальных теплообменниках (модулях). Три модуля образуют секцию, а восемь секций — прямоточный парогенератор. В блоке с реактором БН-600 установлено три таких парогенератора. Секции парогенераторов соединены параллельно по теплоносителю и рабочему телу. В каждой секции натрий поступает сначала в модули основного и промежуточного пароперегревателя, а затем в модули испарителя. Конструкция модулей одинакова. Теплообменная поверхность 6 выполнена в виде пучка прямых труб (рис. 152), ввальцованных в нижнюю и верхнюю трубные доски /, натрий движется в межтрубном пространстве, продольно омывая трубы, рабочее тело (вода и пароводяная смесь в испарителе, пар — в основном и промежуточном перегревателях) — в трубах. Корпус модуля 4 отделен от потока натрия обечайкой трубного пучка 5. Последняя используется для защиты корпуса от воздействия возможных изменений температуры натрия. Трубные доски защищены плитами-вытеснителями 3 и изолирующими прокладками 2. Разница в температурных удлинениях корпуса и труб компенсируется с помощью сильфона, установленного на корпусе или изгибами труб. Снизу и сверху к корпусу приварены камеры для входа 8 и выхода 7 теплоносителя. Из входной камеры натрий поступает в трубный пучок через отверстия в обечайке, этим обеспечивается равномерное заполнение межтрубного пространства.

Аналогичным образом выполнен выход натрия из межтрубного пространства в выходной коллектор. Дистанционирование труб по высоте модуля осуществляется специальными решетками, устанавливаемыми с шагом, равным 1 м.

(см. пример 6). Так же как и аммиачные, фреоновые испарители типа ИТР выполняются в виде многоходовых для движения холо-доносителей аппаратов. Теплообменная поверхность фреоновых испарителей изготовляется из сребренных снаружи труб. Существенная разница в интенсивности теплообмена между холодоноси-телем и стенкой, с одной стороны, и между стенкой и кипящим фреоном — с другой, компенсируется за счет развития внешней поверхности трубы. В испарителях типа ИТР применяют медные трубы с накатными снаружи ребрами. Так как поступающий в испаритель фреон содержит некоторое количество масла, то его кипение сопровождается вспениванием. Поэтому уровень заполнения межтрубного пространства фреонового испарителя обычно меньше аммиачного. При работе фреонового испарителя масло периодически спускают через специальный.штуцер. Для уменьшения капельного уноса в паровом пространстве фреоновых испарителей устанавливают сепараторы. Условия работы фреоновых испарителей приведены в табл. 1.П.

Котлы-утилизаторы сернокислотного производства, установленные за печами кипящего слоя и серными печами, в ряде случаев подвержены интенсивному загрязнению межтрубного пространства технологическим уносом, эрозии и коррозии кипятильных труб [28].

камерой котла [54]. Ё камеру пульсирующего горения периодически подается газовоздушная смесь, которая воспламеняется искрой. При взрыве смеси в камере повышается давление. Волна давления, распространяясь по межтрубному пространству котла-утилизатора, очищает поверхности нагрева от. заносов пыли. Камера пульсирующего горения периодически включается на короткое время. Периодичность включения и длительность ее работы зависят от запыленности уходящих газов.

В настоящее время на промышленных предприятиях внедряются скоростные пароводяные подогреватели с прямыми трубками. Подогреватели выпускаются двух* ходовые и четырехходовые. Двухходовый подогреватель изображен на рис. 3-66. Вода в подогревателе проходит по трубкам, а пар по межтрубному пространству. Поступление воды осуществлено через нижний патрубок,. 192

подавать по трубкам водоподогревателя, а какую — через межтрубное пространство. Исходными предпосылками при решении этого вопроса являются: а) коррозионная активность нагретой в экономайзере воды, б) загрязненность этой воды и в) расходы воды греющей и нагреваемой. Если греющая вода очень загрязнена взвешенными веществами, то, по-видимому, предпочтительнее ее пропускать по трубкам, поскольку их легче чистить, чем межтрубное пространство. Но при этом необходимо обеспечить прохождение воды со скоростью, затрудняющей отложение взвешенных веществ. Если указанные выше соображения не имеют особого значения (например, если теплоноситель — чистая и неагрессивная вода), на первый план выступают требования одинакового линейного удлинения с обеих сторон. В этом смысле целесообразно нагреваемую воду пропускать по трубкам, греющую — по межтрубному пространству.

Очистку поверхности труб водяного экономайзера от нагара и золы производят после очистки пароперегревателя. Очистка от нагара производится после обдувки золы и сажи пластинчатой прорезкой сверху по межтрубному пространству.

Другим отрицательным качеством подобного ТА является пульсация температур, возникающая при смешении в выходном коллекторе горячего теплоносителя, поступающего из отключенной секции, и холодного теплоносителя, поступающего из работающих секций. Исключение этого недостатка, например, за счет возможности отсечения кассеты по межтрубному пространству в случае ее отключения по тракту внутри трубок в значительной степени определяет рациональность конструкционной схемы.

Для определения конкретной дефектной секции в однокорпус-ном ПГ и отдельной трубы в отдельном модуле при плановой остановке АЭС могут быть использованы различные средства, например опрессовка по межтрубному пространству гелием и определение течи гелиевым течеискателем. Такая схема предусмотрена в проекте ПГ установки ВГ-400 (рис. 2.18). В общем коллекторе пара напротив подводящих патрубков из каждой секции предусмотрены заглушки. Последовательно срезая заглушки в сдренированном по воде П Г, в выходные патрубки можно вставлять гелиевый шуп, позволяющий определять дефектную секцию. Такой же принцип реализуется в модуле ПГ установки с БН-600 для обнаружения дефектных трубок. Съемные крышки коллекторов (см. рис. 3.8) открывают доступ к трубным доскам, в результате чего обеспечивается возможность технологических операций по глушению. В АЭС с натриевым теплоносителем ПГ располагаются в отдельных боксах, где уровень радиации незначителен, и поэтому для ремонта не требуется их демонтаж и извлечение из бокса. В газоохлаждаемых реакторах, несмотря на то что использование промежуточного контура не предусматривается и ПГ располагаются в корпусе реактора, уровень радиации также низок. Этому способствует высокая чистота газового теплоносителя, исключающая его загрязнение радиоактивными примесями.

Поток вторичного теплоносителя опускается по центральной трубе на дно жесткого кожуха пучка, а затем, распределяясь в радиальном направлении, поднимается по межтрубному пространству вверх и далее поступает в пространство между центральной подводящей и концентрически расположенной отводящей трубами.

где г—пористость пучка; ^вх — коэффициент местных потерь входа в пучок. Из этой формулы следует тот важный вывод, что выравнивание потока можно обеспечить не только распределением сопротивлений, но и распределением вытеснителей с малым сопро-тивлением. С целью оптимизации распределения теплоносителя по межтрубному пространству в системе струя — решетка — пучок была разработана методика профилирования пористости по радиусу выравнивающей «толстой» решетки, которая привела к составлению зависимости

Теплообменник 5 выполнен по принципу противотока типа «труба в трубе», по межтрубному пространству которого проходит парогаз, а в трубе — топливо.

В камеру горения периодически подается смесь горючих газов с окислителем, которая воспламеняется искрой. При взрыве смеси в камере повышается давление и образующиеся волны газов, распространяясь по межтрубному пространству, очищают поверхности нагрева от 'загрязнений. В качестве окислителя газов в камере горения используется кислородно-воздушная смесь — 10 % кислорода и 90 % воздуха.

28 секций (на один корпус) 330 м2. Каждая секция выполнена по типу «пучок труб в трубе» из стали 12Х1МФ. По трубам пучка (32X4 мм) проходит первичный пар, по межтрубному пространству—вторичный. Труба-кожух имеет наружный диаметр 159 мм и толщину стенки 6,5 мм. Газовый конвективный пакет смонтирован в опускной шахте между выходной ступенью первичного пароперегревателя и переходной зоной. Выполнен пакет из труб стали ЭИ-531 диаметром 42X3,5 мм с шагами труб S! = 148 и s2 = 62 мм; поверхность нагрева 1,145 м2. В табл. 3-7 приведены основные расчетные данные, характеризующие работу вторичного пароперегревателя при нагрузках котла 100 и 70% от номинальной.