Максимальных напряжениях

впрыска топлива, а в случае технической возможности и к увеличению а (ограничению цикловой подачи) при работе по внешней характеристике (рис. 27—29). Изменение угла опережения впрыска в сторону уменьшения приводит к существенному снижению выбросов NOX, однако при этом увеличиваются выбросы сажи и удельный расход топлива. Выбросы СО, С„Нт и альдегидов практически неизменны. Ограничение цикловой подачи на 30% от номинальной приводит к 70 ... 80%-ному снижению выбросов СО, С„Нт и сажи. Уменьшение выбросов сажи в результате ограничения хода рейки топливного насоса высокого давления (ТЙВД) будет наблюдаться не только при максимальных нагрузках, но и при пуске двигателя, после переключения передач при разгоне, когда происходят забросы рейки.

Для повышения эффективности нейтрализации применяют растворы химических реактивов. Наиболее эффективными являются водные растворы сульфата натрия Na2SO3, соды Na2CO3 с добавкой гидрохинона С6Н6О2 для предохранения от преждевременного окисления основных химреагентов. Сложные растворы непрактичны из-за быстротечности процесса очистки, большого уноса раствора при работе двигателя на максимальных нагрузках. Во многих случаях

Предел трещиностойкости 1С - количественная мера сопротивления материала распространению трещины, представляющая собой критические значения условных коэффициентов интенсивности напряжений Кс в широком интервале глубин трещин h, определенных при максимальных нагрузках Рс, выдерживаемых образцами [15]. Величина Кс определяется на прямоугольных образцах с одной краевой трещиной при осевом растяжении.

Предел трещиностойкости 1С - количественная мера сопротивления материала распространению трещины, представляющая собой критические значения условных коэффициентов 'интенсивности напряжений Кс в ШИРОКОМ интервале глубин трещин h, определенных при максимальных нагрузках Рс, выдерживаемых образцами" [15]. Величина Кс определяется на прямоугольных образцах с одной краевой трещиной при осевом растяжении.

Большинство результатов исследований, посвященных изучению особенностей наступления предельного состояния материалов оболочковых конструкций в условиях их двухосного нагружения, сводится к построению критериев их разрушения в условных напряжениях на основании полученных данных о максимальных нагрузках и наи-болы51их равномерных деформациях. Последние, как правило, определяют в результате испытания трубчатых образцов при одновременном действии внутреннего давления и осевой силы, обеспечивающем различные ва-рианты двухосности напряженного состояния в стенке моделирующих трубчатых образцов /46, 53, 61, 82/. Обобщение результатов данных исследований позволило установить наиболее важные закономерности, лежащие в основе построения критерия потери устойчивости пластического деформирования сварных оболочковых конструкций В частности, авторами данных исследований отмечается, что наступление предельного состояния оболочковых конструкций проявляется либо в виде местного сужения, либо в виде выпучивания. В первом случае процесс обусловлен локализацией пластических деформаций, во втором — наступлением общего неустойчивого состояния конструкции. Отметим,

Большинство результатов исследований, посвященных изучению особенностей наступления предельного состояния материалов оболочковых конструкций в условиях их двухосного нагружения, сводится к построению критериев их разрушения в условных напряжениях на основании полученных данных о максимальных нагрузках и наибольших равномерных деформациях. Последние, как правило, определяют в результате испытания трубчатых образцов при одновременном действии внутреннего давления и осевой силы, обеспечивающем различные ва-рианты двухосности напряженного состояния в стенке моделирующих трубчатых образцов /46, 53, 61, 82/. Обобщение результатов данных исследований позволило установить наиболее важные закономерности, лежащие в основе построения критерия потери устойчивости пластического деформирования сварных оболочковых конструкций. В частности, авторами данных исследований отмечается, что наступление предельного состояния оболочковых конструкций проявляется либо в виде местного сужения, либо в виде выпучивания. В первом случае процесс обусловлен локализацией пластических деформаций, во втором — наступлением общего неустойчивого состояния конструкции. Отметим,

Измерение и регулирование действующих на образец нагрузок при испытании на растяжение и сжатие осуществляются с помощью силоизме-рительных упругих элементов 1 и 2 (рис. 97), имеющих овальную форму. Сечение рабочей части этих элементов обеспечивает при максимальных нагрузках работу материала в упругой области. Упругие элементы работают 178 на сжатие под действием возникающей в испытываемом образце силы, кото-

При расчете полиамидных втулок это условие должно обязательно соблюдаться, т. е. в этом случае антифрикционные полиамидные втулки штока работоспособны при максимальных нагрузках, имеющих место при эксплуатации машины.

При испытании станка под нагрузкой проверяют работу муфт включения, надежность и безотказность действия тормозов, а также надежность действия устройств, предназначенных для защиты от перегрузок. При максимальных нагрузках и перегрузке до 25% фрикцион не должен самовыключаться и буксовать.

Для градуирования и поверки сило-измерителей высокочастотных машин для испытаний на усталость применяют контрольные образцы, выполняемые аналогично описанным выше, но с наклеенными на их поверхность тензорезисторными датчиками деформации. Датчики соединяют в мост Уитстона таким образом, чтобы в соседних плечах моста оказались рабочие и компенсационные датчики. Допустимые напряжения в контрольном образце выбирают достаточно малыми, чтобы обеспечить высокую жесткость образца и запас усталостной прочности для поверки силоизмерителя машины на ее максимальных нагрузках. Для этой же цели может быть использован жесткий тензорезисторный динамометр. Мост датчиков образца или динамометра включают на вход прибора типа ИСДН (измеритель статических и динамических нагрузок). Прибор позволяет измерять нагрузку в заданной фазе деформирования контрольного образца или его деформацию в заданной фазе нагружения. Таким образом, он пригоден для поверки как силоизмерительных систем, так и систем измерения деформации (перемещения) в испытательных машинах. Структурная схема прибора ИСДН показана на рис. 13, а.

После электронагревателя теплоноситель поступает в экспериментальный участок 6 и далее в воздушный охладитель 7 и водяной конденсатор 8. Охладитель и конденсатор змеевикового типа изготовлены соответственно из труб 16X3 мм длиной 20 м и 12X2,5 мм длиной 16 м. Они обеспечивают снижение температуры газа и конденсата до 285—295 °К при максимальных нагрузках стенда.

Максимальный изгибающий момент при двухопорной установке в 2 раза меньше, чем в консольной. Выигрыш в максимальных напряжениях изгиба гораздо больше, потому что момент сопротивления в опасном сечении (в плоскости действия силы Р) двухопорного вала значительно больше момента сопротивления в опасном сечении (в плоскости переднего, ближайшего к нагрузке подшипника) консольного вала. При соотношениях, приведенных под рис. 105, напряжения в опасном сечении двухопорного вала в 5 раз меньше, чем в консоли.

Экспериментальные исследования сопротивления усталости показали, что разрушение элементов конструкций начинается в местах концентрации напряжений при эффективных максимальных напряжениях сттахэф, которые, как правило, несколько ниже расчетных максимальных напряжений атах для идеального упругого материала, т. е.

Численные оценки, приведенные в табл. 6.25, позволяют установить приближенные границы предельных напряжений в компонентах материала в зависимости от вида нагружения и направления вырезки образцов. Происходит перераспределение напряжений в матрице и волокне вследствие изменения вида нагрузки, действующей на образец, вырезанный в направлении главной оси упругой симметрии 1. В случае его сжатия при максимальных напряжениях расслоение происходит в матрице, при кручении в большей степени напряжены волокна. Наиболее близкими к предельным на-

Форма цикла (синусоидальная, остроконечная, трапециевидная) определяет длительность выдержки при максимальных напряжениях. Форма цикла должна особенно учитываться при испытаниях в условиях повышенных температур, а также при комбинированных испытаниях усталость + ползучесть. Характер петель гистерезиса существенно зависит от формы цикла, в особенности при деформировании с большими амплитудами. Форма цикла значительно влияет на долговечность до появления трещин, но меньше на живучесть и общую долговечность, если она зависит от живучести. При испытании сварных образцов долговечность снижалась при переходе от остроугольного к прямоугольному циклу.

что критерий образования трещины основывается на общей энергии деформации, связанной с частицей, -а не на максимальных напряжениях, связанных с концентрацией напряжений. Эта концепция означает, что при данных условиях растрескивание будет происходить только в том случае, когда размер частиц больше критического; это наводит на мысль, что можно избежать либо свести к минимуму образование трещин при изготовлении или, нагружении композитов, используя в них частицы малого размера.

наблюдается переход от области со слабой зависимостью es от напряжений к области с очень сильной зависимостью. Растягивающее напряжение, выдерживаемое матрицей в этих экспериментах на ползучесть, составляет только незначительную часть от напряжения, выдерживаемого композитом, и поэтому среднее напряжение в волокне af дается соотношением а, = ae/Vf. Для настоящего случая vf = 0,4, а максимальное среднее напряжение в волокне составляет около 100 000 фунт/дюйм2. В работе [29] на основании экспериментов на ползучесть вольфрама [19, 30] и учитывая, что при максимальных напряжениях осуществляемого эксперимента ползучесть вольфрама незначительна,- делается вывод о том, что ползучесть всего композита должна определяться только ползучестью матрицы.

нами, полученных методом пропитки эпоксидной смолой в пресс-форме с использованием мокрой укладки. Три группы результатов относятся к пульсирующим растяжению, сжатию и симметричному циклу напряжений растяжение — сжатие. Данные представлены в максимальных напряжениях безотносительно к их знаку. Статическая прочность на растяжение и сжатие нанесена по оси абсцисс произвольно для одной четверти цикла. Статическая прочность на сжатие значительно ниже, чем на растяжение, и отсюда ясно, что для обоих видов циклов напряжений, включающих сжатие, усталостная прочность ограничивается прочностью композитов на сжатие.

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора MgCl2 [58]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора MgCl2 [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят! локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре-1 биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pac-f трес киванию.

В работе /§6/ на образцах из малоуглеродистой отеля изучали влияние предварительного циклического нагружения в зависимости Of уровня напряжений и числа циклов на характер кривой деформирования при последующем статическом растяжения. Результаты испытаний показали, что циклическое одностороннее нагружвние (в области растяжения или сжатия) при максимальных напряжениях, близких я нижнему пределу текучести исходного материала, приводит к уменьшению или даже полному исчезновении (в зависимости от уровня напряжений или числа циклов) зуба текучести. В результате такого воздействия кривая деформирования может стать гладкой, о плавным переходом от упругой области деформирования к пластической. Влияние симметричного цикла нагружения в этом смысле оказалось более сильным (по сравнению с пульсирующим), оно проявилось при более визгах числах циклов

Для выяснения возможности использовать упрощенные уравнения подобия для оценки сопротивления усталости деталей при асимметричных циклах нагружения проанализированы результаты многочисленных усталостных испытаний [5]. Обозначим максимальное предельное нормальное напряжение в опасном сечении детали при асимметричном цикле нагружеиия и упругом распределении напряжений одтах = «оОНд, где аяд — предел выносливости детали, выраженный в номинальных максимальных напряжениях цикла. Упрощенное уравнение подобия при цикле с коэффициентом асимметрии R для вероятности разрушения Р = 0,5 можно представить в виде