Мельницами вентиляторами

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом.

Мельничные вентиляторы применяют в системах пылепри-готовления с большим сопротивлением, например, в системах с пылевыми бункерами (см. рис. 20). Для уменьшения запыленности окружающего воздуха размольные устройства и пылевоздуш-ный тракт до пылевых бункеров находятся под разрежением, а узлы пылепитания, пылепроводы и горелки — под давлением. Для исключения отложений пыли в системе пылеприготовления потоки движутся с высокими скоростями (25—30 м/с). В результате возрастают сопротивление и напор (до 0,01 МПа) и частота вращения (1500 об/мин) мельничного вентилятора.

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом.

Мельничные вентиляторы применяют в системах пылепри-готовления с большим сопротивлением, например, в системах с пылевыми бункерами (см. рис. 20). Для уменьшения запыленности окружающего воздуха размольные устройства и пылевоздуш-ный тракт до пылевых бункеров находятся под разрежением, а узлы пылепитания, пылепроводы и горелки — под давлением. Для исключения отложений пыли в системе пылеприготовления потоки движутся с высокими скоростями (25—30 м/с). В результате возрастают сопротивление и напор (до 0,01 МПа) и частота вращения (1500 об/мин) мельничного вентилятора.

всасывающий патрубок мельничного вентилятора 1 или 22. Таким образом, происходит циркуляция определенного количества воздуха, транспортирующего глину от мельницы к циклонам. Из-за неизбежных подсосов в систему проникает некоторое избыточное количество воздуха, которое отводится через трубу 5. Воздух проходит через циклон 4, в котором происходит осаждение глины, и выбрасывается в атмосферу по трубопроводу 6.

практически исключает возможность оперативной оценки степени загрузки мельницы. Для устранения этого недостатка автором была введена система контроля загрузки «по уровню» или давлению пыли [Л. 29—31]. Опыты проводились на мельнице типоразмера 287/470 с горловинами диаметром 800 мм. Система пылеприготовления с промежуточным бункером состояла из мельничного вентилятора типа ВМ 50/1000, сепаратора ЦККБ диаметром 3420 мм и 154

7) определение основных параметров, характеризующих работу вспомогательного оборудования — питательных и багерных насосов, тяго-дутьевых машин (производительность, полный напор, скорость вращения, расход электроэнергии), сушильно-мельничной системы (производительность мельниц, тонкость помола, влажность пыли, к. п. д. сепаратора и циклона, производительность питателей сырого топлива и готовой пыли, шаровая загрузка, скорость, давление (разрежение) и концентрация аэросмеси на отдельных участках системы, производительность, напор, скорость вращения мельничного вентилятора, расход электроэнергии мельничным вентилятором и др.), золоулавли-вающих и золоудаляющих установок (к. п. д. и сопротивление золоуловителя, разрежение до и после золоуловителя), производительность эжекторов, насосов и пр.;

а) при испытании котельных установок с чисто индивидуальной системой пылеприготовления в непосредственной близости к горелкам — на участке от мельничного вентилятора до разветвления пылепровода по горелкам;

а) цели и задачи испытания — определение паропроиз-водительности и к. п. д. котла, воздухоподогревателя и экономайзера; выявление тепловых потерь с изысканием методов рих устранения или уменьшения; определение характеристики работы вспомогательного оборудования; тяго-дутьевых машин, мельницы и мельничного вентилятора, питательных и багерных насосов, золоулавл'ивающих

4. Продолжительность испытаний мельничных установок (с целью определения производительности мельницы по сушке, тонкости помола, температуры, давления или разрежения в пыле- и газопроводах, характеристики мельничного вентилятора, мощности, потребляемой электродвигателем для привода мельниц и вентилятора, и пр.) зависит от типа мельницы. Для барабанно-шаровых мельниц продолжительность опыта должна быть не менее 4 ч, для быстроходных шахтных мельниц — не менее 4—6 ч.

а) при испытаниях котельных установок с чисто индивидуальной схемой пылеприготовления в непосредственной близости к горелкам — на прямом участке от мельничного вентилятора до разветвления пылепровода к горелкам;

В системах прямого вдувания могут устанавливать и ШБМ 2 (рис. 19, г). Как и в схемах с мельницами-вентиляторами, сушка топлива может производиться топочными газами или смесью топочных газов с горячим воздухом. Последнее обеспечивается подачей горячего воздуха в смесительную камеру 16 (рис. 19, в, г)

В настоящее время система пылеприготовления с мельницами-вентиляторами находит все большее применение для блоков различных мощностей, особенно при сжигании высоковлажных углей с Wf ^ 50 %. Их преимуществами можно считать применение газовой сушки, простоту и компактность конструкции. 62

мельницами-вентиляторами

В системах прямого вдувания могут устанавливать и ШБМ 2 (рис. 19, г). Как и в схемах с мельницами-вентиляторами, сушка топлива может производиться топочными газами или смесью топочных газов с горячим воздухом. Последнее обеспечивается подачей горячего воздуха в смесительную камеру 16 (рис. 19, б, г) из общего короба 1 горячего воздуха.

В настоящее время система лылеприготовления с мельницами-вентиляторами находит все большее применение для блоков различных мощностей, особенно при сжигании высоковлажных углей с WP ^ 50 %. Их преимуществами можно считать применение газовой сушки, простоту и компактность конструкции.

Сжигание топлива в топках с быстроходными молотковыми мельницами и мельницами-вентиляторами. При использовании в котлах бурых углей, фрезерного торфа, горючих сланцев и каменных углей, не требующих для экономичного их сжигания глубокой тонкости помола, применяются молотковые тангенциальные мельницы (ММТ), а также ранее выпускаемые шахтные мельницы типов ШМА и ШМТ.

При создании новых крупных агрегатов на торфе перспективны пылесистемы с газовой сушкой и мельницами-вентиляторами. Однако в этом случае при сжигании торфов пониженного качества с QPH^5880— 6300 кДж/кг (1400—1500 ккал/кг) применение пылекон-центраторов окажется необходимым.

При сжигании бурых углей, торфа и лигнитов наибольшее распространение получили системы пылеприго-товления с прямым вдуванием топлива. Отличительной особенностью этих систем является то, что между мельницей и горелками отсутствуют промежуточные емкости пыли, циклоны и пылепитатели и пыль после размола непосредственно подается в топку котла. На рис. 1-2,а представлена подобная схема с мельницами-вентиляторами. Достоинствами данных схем являются их простота, эксплуатационная надежность и минимальные капитальные затраты. Кроме того, при отсутствии циклонов, бункеров пыли и пылепитателей указанные схемы наименее взрывоопасны по сравнению с другими системами пылеприготовления, что особенно важно при работе с топливами, имеющими высокий выход летучих Vr= =48—65%.

Столь низкие значения §фр для описанных типов пы-леконцентраторов, работающих в сочетании с мельницами-вентиляторами, можно объяснить тем, что они не отвечают основным требованиям, необходимым при конструировании жалюзииных пылеуловителей.

Распространить данную конструкцию на схемы с мельницами-вентиляторами оказалось затруднительным по следующим причинам. Сушка и транспорт пыли в схеме пылеприготовления Красноярской ТЭЦ-1 предусматривались горячим воздухом с помощью высокона-иорного дутьевого вентилятора (см. рис. 1-3,а). Общее гидравлическое сопротивление пылесистемы составляло 3920 Н/м2 (400 кгс/м2) и определялось главным образом потерей напора при транспорте пыли до и после пылеконцентратора, по пылепроводам относительно большей протяженности и с несколькими пространственными гибами со скоростью более 25 м/с. Гидравлические

Значение wocn должно составлять (1,3—1,5)ш0 при Dc6p/DK=0,7 и (1,5—1,6) w0 при ?>сбр/?к=0,6. Меньшие значения aw4 соответствуют установке основного отвода под углом 90° к оси корпуса. Большие значения wocif принимаются в случае, когда указанный угол меньше 90°. Практикой проверена возможность установки корпуса пылеконцентратора при ш0^20 м/с под углом к вертикали в пределах 0—40°. При шп>20 м/с и относительно тонкой пыли (см. рис. 2-7, кривая 7) на ТЭЦ Ачинского глиноземного комбината надежно работают пылеконцентраторы, установленные горизонтально [Л. 17]. Однако в этом случае пыль имеет влажность менее 10% и транспортируется'специальным вентилятором. Поэтому для схем прямого вдувания с мельницами-вентиляторами и особенно при Wnjl>10% следует ограничиваться углом наклона корпуса в пределах 0—40°. При сжигании торфов и других топлив, имеющих волокнистую структуру, для ликвидации опасности забивания завихрителя последний целесообразно выполнять без рассекателя, но с обязательной перекрышей межлопаточного пространства.