Металлических электродов

Уплотнения. Для уплотнения мест неподвижного соединения корпусных деталей применяется асбестовое волокно, металлические уплотнения из стали, меди, алюминия и других металлов, ме таллотканые уплотняющие плиты, пробковые уплотнения, а также жидкие уплотнения и уплотнения в виде паст. При использовании прокладок качество уплотнения можно характеризовать минимальным напряжением сжатия прокладки, закладываемой между поверхностями уплотняемого соединения, обеспечивающим отсутствие утечек.

использовать при длительной работе в области давлений 10~4—10~3 мм рт. ст. и в случае откачки инертных газов. Основными элементами гетеро-ионного насоса являются: испарители, ионизатор, внутренний нагреватель, корпус и крышка, показанные на схеме (рис. 13). Корпус насоса имеет цилиндрическую форму и снабжен рубашкой водяного охлаждения. Корпус и крышка изготовлены из нержавеющей стали и имеют металлические уплотнения. В крышку насоса через металло-керамические изоляторы введены токовводы. На крышке монтируются все внутренние узлы насоса: анод, катод, испаритель и нагреватель. Патрубок в крышке насоса предназначен для подсоединения к системе предварительной откачки.

резины, которая может выдерживать температуру до 250 °С. При повышении температуры используют металлические уплотнения. Осевой гидроцилиндр (±90 кН) крепят к камере высокого давления. Мультипликатор 6 может создавать давление до 140 МПа от маслонасосной станции 7. Поршень высокого давления представляет собой сплошной стальной цилиндр диаметром 50,8 мм с хромовым покрытием. Нижняя поверхность поршня опирается на цилиндр системы низкого давления. Полный ход штока 305 мм, что позволяет использовать его для создания высокого давления не только с помощью жидкости, но и с помощью инертного газа, доводя давление последнего до 100 МПа внутри образца. Существуют установки двух разновидностей: одна предназначена для работы до 200 °С (давление создается с помощью масла) и другая — до 600 °С. Для облегчения управления давление регулируется только внутри образца. Для создания

6. Потери от перетекания пара через уплотнения диафрагм. Радиальные зазоры металлических уплотнений диафрагм в вертикальной плоскости по монтажным причинам и в условиях эксплуатации из-за недостаточного внимания нередко достигают большой величины и сохраняются в таком виде долгое время. Это вызывает значительное перетекание 'пара из ступени в ступень помимо"лопаток и увеличение осевого давления на упорный подшипник. При этом полуколыцевые лабиринтовые уплотнения с пружинами у диафрагм из-за коррозии и твердых отложений обычно работают недостаточно надежно. Вследствие этого радиальные зазоры в вертикальной плоскости также нарушаются и нередко достигают значительной величины. Более надежно работают металлические уплотнения диафрагм, состоящие из 6 одинаковых сегментов (вместо 2 полуколец) с эластичными и достаточно жесткими пружинами, которые должны прижимать каждый сегмент силой примерно в 3—5 раз больше веса самого сегмента.

В турбинах применяются два типа уплотнений диафрагм: лабиринтовые и графито-угольные. Полукольцевые лабиринтовые уплотнения с пружинами обычно работают 'недостаточно 'надежно из-за коррозии и твердых отложений. Вследствие этого радиальные зазоры нарушаются и нередко достигают значительной -величины. Более надежно работают металлические уплотнения диафрагм, состоящие из шести одинаковых сегментов (вместо двух полуколец) с 'пружинами, которые должны

Общепромышленные и судовые гидросистемы, приводы и агрегаты обычно работают на минеральных маслах. Диапазон температуры в закрытых отапливаемых помещениях 0 — 35° С. За счет систем водяного охлаждения в них возможно ограничивать верхний предел рабочей температуры 50—60° С и достигать работоспособности уплотнений из маслостойкой синтетической резины в течение 5000—15 000 ч без ремонта. При воздушном охлаждении верхний предел рабочей температуры повышается до 70—80° С, что снижает срок смены уплотнений до 2000—3000 ч. Более высокая рабочая температура опасна для обслуживающего персонала и вызывает очень быстрое старение резины и масел, поэтому в случае эксплуатации гидросистемы при высоких температурах применяют тяжелые минеральные или синтетические масла, дорогие высокотемпературные эластомерные материалы или металлические уплотнения.

Рис. 8. Резино-металлические уплотнения

В связи с тем, что высокие давления часто сочетаются с высокими температурами, получили распространение металлические уплотнения. В частности, распространены уплотнения, которые по своему устройству аналогичны манжетным уплотнениям, с той лишь разницей, что они изготовляются из металла (обычно из нержавеющей стали, бронзы или серебра).

Рис. 5.77. Металлические уплотнения для работы при высоких температурах

Рассмотренные металлические уплотнения применяют также в сочетании с уплотнительными металлическими поршневыми или резиновыми

При изучении уплотнительных материалов было обнаружено, что синтетические эластомеры, предназначенные для использования в температурном интервале от —54 до 204° С, в жидкости Оронит 8200 набухают недостаточно и в результате плохо герметизируют системы. Введением в жидкость 15% диэфира набухание было увеличено до желаемого уровня. Новая жидкость получила индекс 8515 и была рекомендована для использования с соответствующими эластомерами в температурном интервале от —54 до 204—232° С. Жидкость такого состава в настоящее время выпускается промышленностью под названием Оронит 8515. Поскольку жидкость Оронит 8200 при температурах около 288° С оказалась более стабильной, чем Оронит 8515, в системах-, где имеются металлические уплотнения или где эластомеры не применяются, при температурах выше 204° С рекомендуется использовать Оронит 8200. Имеются сведения, что жидкость 8515 в течение непродолжительного времени может удовлетворительно работать при 288° С [13]. Основные свойства обеих жидкостей Оронит представлены в табл. IX. 1 [29].

Технология изготовления металлических электродов сводится к обработке электродной проволоки, материалов покрытия, к приготовлению замеса, нанесению покрытия на стержень, сушке и прокалке готовых электродов.

1) при быстром растворении металла в чужеродном растворе (Zn в НС1, РЬ в НС1) — искаженные обратимые потенциалы металлических электродов первого рода;

2) при коррозии с образованием труднорастворимых продуктов коррозии (CuCl J. при коррозии Си в растворах хлоридов, СиОН \ при коррозии Си в щелочных растворах, AgCl при коррозии Ag в растворах хлоридов) —искаженные обратимые потенциалы металлических электродов второго рода;

Нернст полагал, что электродный потенциал металла возникает в результате обмена ионами между металлом и раствором, но в качестве движущих сил этого обмена ионами Нернстом были приняты электролитическая упругость растворения металла Р и осмотическое давление растворенного вещества п. На этой основе им была создана качественная картина возникновения скачка потенциала на границе металл—раствор и количественная зависимость величины скачка этого потенциала для металлических электродов первого рода от концентрации раствора. Из теории Нернста, в частности, следовал вывод о независимости стандартных" («нормальных») потенциалов электродов от природы растворителя, поскольку величина электролитической упругости растворения Р, определяющая нормальный (или стандартный) потенциал металла, не являлась функцией свойств растворителя, а зависела только от свойств металла.

Слюдяные конденсаторы состоят из чередующихся слоев слюдяного диэлектрика и металлических электродов. Электроды представляют собой либо металлическую фольгу, либо осажденное на диэлектрик серебро. Конденсаторы с серебряными электродами благодаря непосредственному контакту между электродом и диэлектриком используют во всех случаях, где требуется высокая стабильность работы конденсаторов, например в системах синхронизации и регулирования частоты. Они, однако, не рекомендуются для работы в условиях повышенной влажности, высоких

Погрешность от диффузионных потенциалов при одинаковых растворах электролита (C!«c2) и ионах одинаковой подвижности (1л~1к) невелика. Это и является причиной частого применения электролитических проводников (солевых мостиков) в виде насыщенных растворов КС1 или МН4МОз. Однако значения / в табл. 2.2 справедливы только для разбавленных растворов. Для концентрированных растворов следует принимать во внимание выражение (2.14). По этим причинам выражение (3.4) дает лишь ориентировочную оценку диффузионных потенциалов, которые впрочем обычно не превышают 50 мВ. Наблюдаемые иногда более значительные расхождения между двумя электродами сравнения в одной и той же среде обычно могут быть объяснены влиянием посторонних электрических полей или же коллоидно-химическими эффектами поляризации твердых компонентов среды, например песка [2] (см. также раздел 3.3.1.). Большие изменения в химическом составе, например в грунтах и почвах, в случае электродов сравнения с концентрированными солями отнюдь не ведут к ощутимым изменениям диффузионных потенциалов. Напротив, у простых металлических электродов, которые иногда применяются в качестве измерительных зондов для выпрямителей с регулируемым потенциалом, следует ожидать изменений потенциала, обусловленных средой. Эти устройства являются в принципе не электродами сравнения, а просто металлами, имеющими в соответствующей среде возможно более постоянный стационарный потенциал. Этот потенциал обычно получается тем стабильнее, чем активнее данный металл, что наблюдается например у цинка, но не у специальной стали.

Определение местонахождения сравнительно крупных повреждений в изоляционном покрытии подземных трубопроводов основывается на тех же принципах, что и локализация местных анодов. В разделе 3.6.2.1 для этой цели приняли небольшую ограниченную поверхность анода и неограниченно большую поверхность катода (см. рис. 3.29, А и К). При локализации поврежденных участков покрытия в роли анода выступает катодно поляризованная сталь у поврежденного покрытия, а в роли катода — удаленный анодный заземлитель с наложением тока от постороннего источника. Характер кривых при этом остается в основном неизменным как на рис. 3.29. Для локализации можно применить постоянный или переменный ток. Метод с применением переменного тока имеет то преимущество, что результаты измерения UB могут быть получены при помощи простых металлических электродов. При способе Пирсона [17] применяется генератор переменного тока звуковой частоты, описанный в разделе 3.6.1.2. Разность потенциалов снимается двумя операторами при помощи контактных колодок (башмаков) или шупов и регистрируется по показанию прибора или по звуковому сигналу. На рис. 3.30 показано соответствующее измерительное устройство и изображены кривые показания прибора на месте дефекта. Кривые 1 и 2 здесь соответствуют потенциалам и"в и

Противокоррозионные свойства определяют с помощью специального коррозионного элемента (рис. 22), состоящего из металлических электродов, один из которых покрыт лакокрасочной пленкой. Окрашенный и неокрашенный электроды помещают в отдельные ячейки. Края пластин предварительно изолируют специальной замазкой из церезина, канифоли и битума. Электроды укрепляют с

Излагается теория двойного слоя на границе металл—раствор и механизм возникновения скачка потенциала на этой границе. Обсуждается поведение металлических электродов в условиях протекания внешнего тока на основе общей теории кинетики электродных процессов. Детально рассматриваются кинетические закономерности процессов катодного выделения водорода, электрохимического восстановления кислорода и ионизации металлов. Выведены выражения, определяющие коррозионное поведение металлов в условиях их саморастворения для случая идеально однородной поверхности и при ее дифференциации на анодную и катодную зоны.

ответствует точке пересечения ветвей обеих кривых потенциальной энергии. Высота энергетического барьера измеряется расстоянием от дна потенциальной ямы до вершины барьера и для многих металлических электродов составляет несколько электрон-вольт, будучи, таким образом, в зависимости от самой природы металла. Вместе с тем (и это является наиболее существенным для кинетики электродных .процессов) высота энергетического барьера, разделяющего состояние иона в растворе от состояния атома ,на поверхности электрода, определяется скачком потенциала на этой границе. Пусть Wi°,

Восстановление потопленных судов, исправление повреждений подводной части судов, а также разрушенных мостов вызвали быстрое развитие методов электросварки, электрической и кислородно-электрической резки под водой. В этой области за время войны были достигнуты большие успехи — в частности, начала практически внедряться подводная резка электрической дугой при помощи металлических электродов по способу, предложенному К. К. Хреновым.