Металлических жидкостей

В табл. 6 указаны решетки металлических элементов.

Кристаллические решетки металлических элементов

Для неметаллических элементов, расположенных в правой части таблицы, характерно малое значение координационного числа (К4 и меньше). Неметаллы обладают меньшей плотностью и меньшим удельным весом, чем металлы.

Атомные радиусы металлических элементов в ангстремах (по Г. Б. Бокию)

Сплав, приготовленный преимущественно из металлических элементов и обладающий металлическими свойствами, называется металлическим сплавом.

Растворение металлических элементов замещения в молибдене или других металлах в общем случае ухудшает пластичность и повышает порог хладноломкости. Небольшие добавки элементов замещения, играя роль рас-кислителей, могут снижать температуры перехода из пластичного состояния в хрупкое. Такими элементами являются, в частности, алюминий, церий, титан, цирконий, добавка которых в количестве 0,1—0,5% снижает температурный порог хрупкости. Значительное легирование примесями замещения всегда повышает порог хладноломкости. Исключение составляет рений (так называемый «рениевый эффект»), который снижает порог хладноломкости молибдена, вольфрама и хрома (рис. 392). Чтобы получить ощутимое положительное влияние рения на свойства металла VI группы, необходимо вводить этот элемент в больших количествах (30—50%).

Приняты следующие обозначения карбидов: М;,С (карбиды це-ментитного типа), /И.,аС8 и М7С3 (карбиды, имеющие кристаллическую решетку, подобную решетке карбидов хромя), /M(jC и М,С (карбиды с решеткой, в которой атомы металла расположены по типу карбидов вольфрама или молибдена) и, наконец, МС (карбиды но типу кубической гранецепгрнровапной решетки). Псзд символом М но'1)азумевается сумма металлических элементов, входящих п состав карбида.

Кристаллические решетки металлических элементов

Положительной особенностью бетона как конструкционного материала является малая величина усадки при твердении. Коэффициент линейной усадки бетона в среднем равен 0,03%. Это обеспечивает сохранение геометрических размеров отливок из бетона и точность взаимного расположения заформованных в бетон металлических элементов, а также уменьшает механическую обработку базовых металлических элементов изделия.

Заформовка. Для закрепления металлических элементов в пластмассовых, стеклянных, металлических и керамических деталях применяется заформовка. Ее проводят, погружая метал-

Линии Людереа на поверхности металлических элементов являются признаком интенсивного развития пластических деформаций.

Аналогично рассмотренным данным для теплообмена при кипении воды (рис. 3) были проведены расчеты и сопоставления с экспериментальными данными теплоотдачи при кипении органических и металлических жидкостей, для которых такие данные имеются (этан, пентан, даутерм, эфир, ртуть, натрий, калий и др.). Для примера на рис. 4 приведены данные для этилового спирта, а на рис. 5 — для натрия. Во всех случаях наблюдается удовлетворительное согласование экспериментальных данных с теорией, подобно рассмотренной картине для воды.

то для металлических жидкостей как при ламинарном, так и турбулентном течении

Рис. 8.3. Экспериментальные данные по теплоотдаче металлических жидкостей [155, 157].

данным большинства работ, при пузырьковом кипении калия (рис. 10.8) и ртути (рис. 10.9). Таким образом, в настоящее время следует считать установленным, что для металлических жидкостей, смачивающих поверхность нагрева (натрий, калий, амальгама и т.д.) в области развитого пузырькового кипения при тепловых нагрузках <7<<7кр.1, так же как и для неметаллических жид-

то для металлических жидкостей как при ламинарном, так и при турбулентном течении

На рис. 11.5 показано такое обобщение опытных данных по критическим тепловым нагрузкам, выполненное в работе [41], для различных неметаллических жидкостей. Сопоставление данных по кризису при кипении металлических жидкостей в этих же координатах выполнено в работе [7] и показано на рис. 11.6.

В работе [7] отмечается, что имеющиеся в литературе критериальные формулы для вычисления критических нагрузок при кипении неметаллических жидкостей плохо согласуются с опытами по кипению жидких металлов как по величине, так и по характеру зависимости критической нагрузки от давления. Более подробное изложение вопросов, относящихся к критическим нагрузкам при кипении жидких металлов, приведено в уже упомянутой выше работе [7]. Различные расчетные формулы для оценки критических нагрузок при кипении жидких металлов

Поэтому при расчете теплоотдачи к жидким металлам, кипящим в трубах, в области интенсивного теплообмена могут быть использованы формулы по теплоотдаче при развитом кипении соответствующих металлических жидкостей в большом объеме.

Эта зависимость справедлива только для газов. У металлических жидкостей физические свойства меняются с температурой относительно слабо, а в процессе теплопередачи (вследствие высокой теплопроводности металлов) устанавливаются не очень большие разности температур. Поэтому для жидких металлов все физические свойства практически можно считать постоянными, относя их к средней температуре потока.

У неметаллических жидкостей обычно с температурой наиболее существенно меняется вязкость, что видно из табл. 2-2.

Теплоотдача металлических жидкостей весьма мало зависит от вязкости, а коэффициент теплопроводности у них зависит от температуры не очень сильно. В связи с этим для жидкометалли-ческих теплоносителей поправку на «температурный фактор» практически можно не вводить, относя все входящие в расчетные формулы физические характеристики жидкости к средней температуре потока.