Максимальными значениями

Таким образом, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т. е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произошли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т. п.

а — изотермы на поверхности пластины (штриховая кривая — точки с максимальными температурами); б — распределение приращений температуры в сечениях, параллельных оси х; в — распределение приращений температуры в сечениях, параллельных оси у; г — схема координатных осей

Скорость прогрева металла в переходной зоне (точки 2 и 3) оболочечной конструкции примерно одинакова (кривые 2 и 3), но существенно ниже, чем в оболочечной части (точка 4). В последнем случае скорость изменения температуры достаточно высока (30 — 35 С/с) и тепловое состояние, характеризуемое максимальными температурами во всех дочках корпуса, формируется примерно к четвертой мину-

В отличие от корпусов типа I в корпусах типа II в связи с повышенными максимальными температурами (до 670 °С) проявляются температурно-временные эффекты. Прежде всего это отражается на характеристиках поцикловой кинетики напряжений и деформаций в наиболее нагруженной зоне оболочечного корпуса корпуса (см. рис. 4.58).

В топках современных мощных котлов развиваются весьма высокие температуры, создающие тяжелые условия для работы огнеупорных материалов стенок топки. Особенно опасное положение создается в камерных топках, в которых ядро горения с максимальными температурами часто располагается в непосредственной близости от стен топки, вследствие чего именно в камерных топках имеется наибольшая опасность оплавления и разрушения обмуровки. Поэтому с развитием сжигания топлива в пылевидном состоянии появилась необходимость защиты топочных стен от разъедающего действия расплавленного шлака и высоких температур газа. Для этого стали применять водяное охлаждение стен топки при помощи водяных экранов, которые представляют собой систему труб, располагаемых на стенках топки и заполненных циркулирующей в котле водой. Было установлено, что водяные экраны не только хорошо защищают кладку от действия высоких температур, но и являются вместе с тем наиболее интенсивно работающей поверхностью нагрева котла.

Так как большинство конструкционных материалов, используемых в широком диапазоне повышенных температур, обладает выраженными реологическими свойствами, то фактор времени становится важнейшим расчетным параметром прочности и ресурса. Увеличение времени работы на режимах с максимальными температурами способствует снижению сопротивления деформированию и ускорению накопления повреждений металла в зонах с высокими местными напряжениями.

В области повышенных температур, когда протекают временные процессы деформирования (статическая и циклическая ползучесть) и повреждения, а также при воздействии упомянутых выше рабочих сред наряду с числом циклов важное значение приобретает форма циклов, нагружения. При этом наиболее повреждающими, как правило, оказываются те циклы, в которых максимальные растягивающие напряжения (и деформации) сочетаются с максимальными температурами и воздействиями сред, а время пребывания в этих условиях нагружения в пределах одного цикла увеличивается.

Нормативными материалами не допускается использование для элементов резьбовых соединений малоуглеродистых кипящих, полуспокойных сталей. Для изготовления элементов крепежа для нужд энергетики применяют следующие основные стали: качественные углеродистые и хромистые (45, ЗОХ, 40Х) с пределами текучести 00:2 от 320 до 700 МПа, пределами прочности аь от 580—780 МПа и максимальными температурами эксплуатации до 450° С, теплоустойчивые (25Х1МФ, 38ХНЗМФА) при а0,2 = 600-=--^850 МПа, аь = 750 ч- 1000МПа и максимальных температурах эксплуатации до 520—580° С, жаропрочные легированные (10Х1Ш23ТЗМР, ХН35ВТ) при сг0,2 = 400 н- 800 МПа, аь = = 700 -г- 9500 МПа и максимальных температурах эксплуатации до 650° С. Относительное сужение этих сталей гз составляет 20— 50%, а относительное удлинение б — 10—20%.

двух условий: обеспечения разрушения в наиболее характерном для эксплуатации диапазоне долговечностей (103—2-Ю4 циклов); получения в испытаниях с различными максимальными температурами одинаковой суммарной упругопластической деформации за цикл. Второе условие позволяет оценить в чистом виде влияние температурного фактора.

Таким образом, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т.е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произошли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т.п.

Скорость прогрева металла в переходной зоне (точки 2 и 3) оболочечной конструкции примерно одинакова (кривые 2 и 3), но существенно ниже, чем в оболочечной части (точка 4). В последнем случае скорость изменения температуры достаточно высока (30 — 35 °С/с) и тепловое состояние, характеризуемое максимальными температурами во всех точках корпуса, формируется примерно к четвертой мину-

Между эффективными значениями упругих констант композиционного материала, полученных в приближениях Фойгта и Рейсса, существует различие, зависящее от свойств и относительного содержания компонентов материала. Наибольшие значения модулей упругости получаются по методу Фойгта, наименьшие — по методу Рейсса. Уточненный расчет упругих констант материала с учетом флуктуации как напряжений, так и деформаций показывает, что численные значения модулей упругости попадают в диапазон между указанными минимальными и максимальными значениями, получивший название вилки Хилла.

Расчетная зависимость прочности однонаправленного композита от угла между направлением армирования и направлением нагружения при одноосном нагружении показана на рис. 13. Интересно отметить, что при нагружении вдоль волокон несущая способность материала с отверстием составляет лишь 10% прочности материала без концентратора напряжений, в то время как при нагружении под углом 45° и выше — 40% от прочности в этом направлении образца без концентратора. Такие результаты коррелируют обычно не с максимальными значениями коэффициентов концентрации напряжений, а со значениями, обозначенными значком О на рис. 11 и 12, которые значительно меньше максимальных и соответствуют другой угловой координате.

2. В качестве образцов для контрольных испытаний механических свойств могут быть использованы детали с максимальными значениями электрической проводимости или образцы, вырезанные из этих участков (вдоль и поперек волокна).

Сопоставляя фактические значения величин, входящих в формулу (49), с их максимальными значениями, можно получить коэффициент использования информационной мощности экспериментальной установки

уловлена. Однако эта часть самоуравновешенных напряжений, неулавливаемая указанной теорией, оказывается несущественной — максимальные значения аг в этой части малы по сравнению с максимальными значениями тех долей напряжений, которые создают N, MX, My и которым отвечает распределение по закону со. Подставим в (14.44) выражение для аг, согласно (14.17), и учтем ортогональность главных координат 1, х, у и со. В результате подстановки получим

Определим зависимость между максимальными значениями обоих видов давлений.

ваются функциями времени задержки т. Возникает, таким образом, неопределенность введенного выше понятия степени нелинейности. Его уточнение в применении к акустическим сигналам можно получить несколькими способами. Так, если считать, что степень линейной связи определяется максимальным значением коэффициента корреляции Д^т) между входным и выходным сигналами, а полная связь между ними характеризуется максимальными значениями корреляционных отношений т]?2 (т) и Till (т)) то коэффициенты нелинейности можно определять с помощью формулы (2.49), но подставлять в них максимальные значения входящих в правые части величин. В работе [33] предложен другой способ оценки степени нелинейности: мера нелинейной связи между сигналами характеризуется минимальным значением корреляционного отношения T)2j(T). Для данного вида нелинейной характеристики системы эта мера оказывается прямо пропорциональной клирфактору К/.

В табл. 5 приведены также результаты сопоставления вычисленных величин жесткости с максимальными значениями жесткости по нормали. На основании табл. 5 можно заключить что величины жесткости, вычисленные по формуле (30), в подавляющем большинстве случаев превышают табличные значения, а общее поле колебаний составляет от — 29 до +58% от номинальных табличных значений.

Между эффективными значениями упругих констант композиционного материала, полученных в приближениях Фойгта и Рейсса, существует различие, зависящее от свойств и относительного содержания компонентов материала. Наибольшие значения модулей упругости получаются по методу Фойгта, наименьшие — по методу Рейсса. Уточненный расчет упругих констант материала с учетом флуктуации как напряжений, так и деформаций показывает, что численные значения модулей упругости попадают в диапазон между указанными минимальными и максимальными значениями, получивший название вилки Хилла.

На гибочных машинах можно осуществлять гибку заготовок фланцев из полосы в холодном состоянии. Максимальное сечение полосы для гибки в холодном состоянии определяется максимальными значениями крутящего момента на поворотном столе и нагрузки на гибочный ролик.

.Сечение крышки нижней головки определяется максимальными значениями сил