Метрические параметры

Метрическая коническая (а = 60°, d=6...60, P = l; 1,5 и 2) Профиль Основные размеры ГОСТ 9150-81 (СТ СЭВ 180-75) ГОСТ 25229-82 (СТ СЭВ 304-76) ГОСТ 25229-82 (СТ СЭВ 304-76) = 1...2

Метрическая коническая (ГОСТ 25229—82) 6. ..56 1...2

Метрическая резьба. Форма и размеры профиля этой резьбы, диаметры и шаги, основные размеры регламентированы стандартами. Кроме того, стандартизованы резьба метрическая для приборостроения, резьба метрическая коническая, резьба метрическая на деталях из пластмасс (не указанные номера стандартов и срок их действия легко установить по «Указателю стандартов», переиздаваемому ежегодно).

(ГОСТ 2529—82). Конические резьбы, применяемые главным образом в соединении труб, ранее стандартизовались на основе дюймовой системы мер. Наибольшее применение получила трубная коническая резьба и коническая дюймовая резьба. В настоящее время в мировой практике все большее распространение получает метрическая коническая резьба, одним из преимуществ которой является возможность получения соединения наружной конической с внутренней цилиндрической метрической резьбой.

коническая дюймовая трубная метрическая коническая дюймовая трубная метрическая

2 — центробежного действия с фильтрующим элементом Резьбовое 1 2 Ручной Визз'альный Метрическая Коническая

3 k Отсутствует Метрическая Коническая

5 6 Автоматический Визуальный Метрическая Коническая

7 8 Отсутствует Метрическая Коническая

3 4 Отсутствует-. '. Метрическая Коническая

7 8 Отсутствует = Метрическая Коническая

ав = — /(u [cos ф + ^ cos (2ф ) + х sin ф) ] , где Я = /,//,; х = {/«/А, — безразмерные метрические параметры механизма.

метрические параметры и результаты испытаний приведены в табл. 4.5. Сопоставление экспериментальных значений /7»кс с расчетными pleop, подсчитанными по соотношению (4.51) (Кв =O'B/CTB = 5,6...7,1 > 4), представлены на рис. 4.30. Расчетные значения подсчитаны с учетом разброса по Cg. На рис. 4.31 приведено сопоставление расчетных данных, подсчитанных по соотношению (4.54) с экспериментапьными значениями />*кс, полученными в работе /135/ при испытании цилиндрических оболочек, ослабленных кольцевыми швами (Т = = 0,094; А'в = 1,94, ОМ — сталь 45, МШ — сталь 10) при одновременном нагруже-нии внутренним давлением р и осевой растягивающей силой F, обеспечивающим соотношение главных напряжений в стенке (<3у I Gz = 1). При построении расчетных кривых р* =/(к, Кв, ЧР) в соответствии с рекомендациями (3.86) проводили корректировку на относительную тол-кпр, учитывающую неравномерное распределение механических характеристик по толщине прослойки /135/. Как видно, расчетная методика, полученная для оценки несущей способности сферических сосудов, ослабленных кольцевой мягкой прослойкой (соотношение напряжений в стенке сферической оболочки аф /Cz = \),

Геометрические параметры и результаты испытаний сферических толстостенных сосудов с кольцевыми мягкими прослойками (швами)

Если условно назовем метрические параметры звеньев Г, кинематические функции S и качественные критерии /С, то связь между ними (в общем случае) описывается системой уравнений, каждое из которых записывается так:

тельной форме. За относительные метрические параметры согласно рис. 2.1, б принимаем:

Реализация некоторых из ранее перечисленных условий метрического синтеза кинематических схем механизмов требует знания аналитических зависимостей, связывающих кинематические и метрические параметры.

Метрические параметры рассматриваемого механизма выбираются с таким расчетом, чтобы в момент входа и выхода цевки из паза креста вектор скорости пальца цевки совпадал бы по направлению с осью радиального паза. Очевидно, при этом в начальный и конечный моменты скорость паза оказывается равной нулю, чем обеспечивается плавность начальной и конечной стадии работы механизма. Заметим, что /_АВС должен равняться 90°.

где K = r/l и к—е/1 — относительные метрические параметры.

метрические параметры и результаты испытаний приведены в табл. 4.5. Сопоставление экспериментальных значений р**0 с расчетными р»еор, подсчитанными по соотношению (4.51) (АГВ =<7ц/ст" = 5,6...7,1 > 4), представлены на рис. 4.30. Расчетные значения подсчитаны с учетом разброса по сгв'. На рис. 4.31 приведено сопоставление расчетных данных, подсчитанных по соотношению (4.54) с экспериментальными значениями р*кс, полученными в работе /135/ при испытании цилиндрических оболочек, ослабленных кольцевыми швами (Ч* = = 0,094; ЛГВ = 1,94, ОМ — сталь 45, МШ — сталь 10) при одновременном нагруже-нии внутренним давлением р и осевой растягивающей силой F, обеспечиваю-Рис. 4.29. Вид сферической щим соотношение главных напряжений в оболочки, ослабленной стенке (а<р / CTZ = 1). При построении раскол ьцевой мягкой прослойкой: четных кривых р* =/(к, АГ„, ЧР) в соответ-/ — ом медь, 2 — мш олово o-i ствии с рекомендациями (3.86) проводили корректировку на относительную толщину мягкой прослойки к —> кпр, учитывающую неравномерное распределение механических характеристик по толщине прослойки /135/. Как видно, расчетная методика, полученная для оценки несущей способности сферических сосудов, ослабленных кольцевой мягкой прослойкой (соотношение напряжений в стенке сферической оболочки (J^, / CJZ = 1).

Геометрические параметры и результаты испытаний сферических толстостенных сосудов с кольцевыми мягкими прослойками (швами)

систем линейных уравнений, в которые входят неизвестные величины, подлежащие определению (скорости и ускорения звеньев, силы и моменты, действующие на звенья), и метрические параметры механизма. При этом число неизвестных, подлежащих определению, всегда равно числу линейных уравнений. Это соответствие легко показать на группе любой сложности. Рассмотрим, например, плоскую группу третьего семейства IV класса (фиг. 48