Минимальный внутренний

ра температурный профиль по холодной стороне на участке жидкость—газ можно рассчитать при помощи /г—s-диаграммы. На примере закритического противо-точного регенератора экспериментальной установки БРГ-30 [295] рассмотрим влияние кинетики химической реакции 2NO + O2*±2NO2 по горячей стороне на минимальный температурный напор. Параметры теплоносителя на входе в регенератор по горячей стороне следующие: температура Ггор = 6600К; давление Ргор = 20,7 атм; расход Gr=31 кг /сек; проходное сечение Л = 0,215 м2.

На рис. 4.7 представлена Т — L-диаграмма, на которой изображено равновесное и кинетическое (реальное) распределение температур по длине регенератора по горячей стороне. Минимальный температурный напор с ДГМИН=12°К снизился (при равновесном протекании реакции) до АГМин-10°К (с учетом кинетики).

Повысить минимальный температурный напор можно путем увеличения либо времени пребывания /, либо дав-

Газопаровая установка имеет малые значения относительного расхода пара d <0,26 (рис. 3, кривая 2). Это приводит к тому, что минимальный температурный напор A/mln возникает в проме- ПвУ жуточной части парогенератора. Этот напор определяет температуру уходящих газов. Выбор A/mln должен основываться на технико-эконо- 55 мическом анализе, учитывающем вариантные проработки установки, стоимость топлива, материалов и другие экономические факторы. При построении кривых (рис. 3), а также в других исследованиях газопаровой установки была принята A^mln = 40° С, что соответствует температурным напорам современных теплообмен-ных аппаратов.

Минимальный (теоретически — нулевой) температурный коэффициент для воздуха соответствует давлению между 1 и 2 атмосферами. При ином составе газа минимальный температурный коэффициент сопротивления может быть получен при давлениях около 760 мм рт. ст. и ниже, что удобнее

На рис. 4.2 представлены полученные при расчете профили температур по длине регенератора-испарителя. Необходимо отметить, что температурные напоры очень сильно изменяются вдоль теплообменного аппарата, причем минимальный температурный напор находится внутри экономайзера.

На первом этапе, который можно условно отнести к стадии разработки технических предложений, оптимизируются, как правило, те параметры теплообменных аппаратов, которые связаны с характеристиками термодинамического цикла: давление в конденсаторе, минимальный температурный напор и перепад давлений в регенераторе и т. д. Изменение этих величин оказывает гораздо более сильное воздействие, например^ на стоимость теплообменников по сравнению с «внутренними» параметрами аппаратов (диаметром и шагом разбивки труб, скоростями потоков и т. п.), поэтому последние на этом этапе оптимизации принимаются более или менее одинаковыми для всех вариантов.

При правильном процессе нагрева должны быть достигнуты: а) оптимальная начальная температура ковки или штамповки; б) наибольшая равномерность температуры по сечению и длине заготовки или слитка, т. е. минимальный температурный градиент (перепад); в) сохранение целостности нагреваемого металла; г) наименьший слой окалины; д) наименьшее обезуглероживание поверхности.

2) минимальный температурный коэффициент электросопротивления при высокой электропроводности;

2) минимальный температурный коэффициент электросопротивления при высокой электропроводности;

минимальный температурный напор

S = 0,009(D + 1200), где D - минимальный внутренний диаметр в мм. Данные требования не распространяются на отбортованные рубашки;

Минимальный внутренний радиус, мм <=$> 1,6

Минимальный внутренний диаметр кольца, мм.......... 700

Минимальный внутренний диаметр обечаек, мм.......... 2800

Минимальный внутренний диаметр обечайки 900 мм.

Минимальный внутренний диаметр обечайки . 8оо „

(фиг. 25). При гибке во избежание образования трещин заготовку надо располагать в штампе заусенцем к пуансону. Минимальный внутренний радиус гибки определяют по формуле:

Колпачки с диаметром, меньшим высоты. Максимальный диаметр колпачка — 20 мм; максимальная высота — 40 Мм; минимальный внутренний диаметр — 5 мл; толщика стенки— не менее 0,6 мм. Производительность 60— 70 шт/мин.

Колпачки с диаметром, меньшим высоты. Максимальный диаметр колпачка — 25 мм; максимальная высота — 80 мм. минимальный внутренний диаметр— 3,5 мм; толщина стенки — не менее 0,25 мм. Производительность 120—140 шт/мин.

а) Крючки расположены на боковой поверхности диска. Для колпачков и вт\лок с 1 > d. Минимальный внутренний диаметр заготовки а = 6 мм. Максимальный наружный диаметр заготовки а = 20 мм.. Максимальная длина заготовки I = 70 мм', минимальная толщина стенок заготочки t = 0,3 мм. Диаметр по крючкам зависит от d и / заготовки и принимается 250 — 400 мя; шаг крючка т= — 6 -f- L -\- I 4- А'; 6 ~ диаметр стержня крючка, б = =(0,4-7-0,6) d', L—длина загнутой части крючка, L = (1,2-т- 1,3)1', Д/— зазор по шагу, д/ зависит от скорости диска с крючками: чем больше скорость, тем больше Д/. л/ определяется опытным путем или расчетом [4]. Шаг между крючками с целью исключения заклинивания заготовок выбирают так, чтобы в нем укладывалось целое число длин заготовок и одна заготовка по длине, а другая по диаметру. Число крючков z = 10 -f- 14.

Зная минимальный размер перемычки между отверстиями в трубной доске, назначается меньший шаг упаковки [например, при Ап=6 назначается S2, a Si рассчитывается по (2.5)]. Затем уточняется наружный или внутренний диаметр кольцевого ряда в зависимости от состава исходных данных. В частности, минимальный внутренний диаметр кольцевого ряда может быть ограничен допустимыми скоростями теплоносителя в центральной трубе, расположенной в середине пучка и подводящей теплоноситель в трубы. Наружный диаметр может быть ограничен допустимыми габаритными размерами.