Минимальных значениях

При симметричных циклах все образцы испытывают при одинаковом изменении максимальных и минимальных напряжений цикла.

Другой метод представления диаграмм равной долговечности состоит в построении графика зависимости максимальных и минимальных напряжений в цикле от средних напряжений, изображенного на рис. 11 и имеющего форму петли. Области между внешними

Изменение асимметрии цикла нагружения, обусловливающее остановку роста усталостной трещины, может усиливаться также в результате изменения номинальных напряжений, вызванного ростом трещины в некоторых сечениях. Так, в деталях или образцах круглого сечения, испытывающих циклическое нагружение по схеме изгиба в одной плоскости, возникают и развиваются трещины, фронт которых более или менее близок к хорде. В начальный период развития трещины увеличение максимальных напряжений цикла происходит медленнее, чем уменьшение минимальных напряжений. Это приводит к увеличению среднего напряжения цикла, но амплитуда цикла вплоть до глубины трещины, составляющей 0,6 радиуса, остается меньше амплитуды исходного цикла напряжений. Отмеченное уменьшение амплитуды номинальных напряжений цикла и есть дополнительный фактор, который может усилить эффект изменения асимметрии цикла в вершине концентратора, приводящий к остановке развития трещины.

Методы защиты изделий машиностроения от коррозии базируются на полном или частичном снижении активности факторов, определяющих развитие коррозионных процессов, и состоят в обеспечении в процессе конструирования минимальной площади контакта поверхности деталей с агрессивной средой, возможности удаления с поверхности деталей влаги и инородных частиц, минимальных напряжений и температурных перепадов в элементах конструкции, приспособленности конструкции к реализации технологических и эксплуатационных мер защиты от коррозии, а также в правильном выборе конструкционного материала и защитного покрытия.

Тонкими быстроходные ремни должны быть из соображений долговечности, требующей минимальных напряжений изгиба, от которых зависит в основном при высоких числах пробегов усталость материала.

Однако при реальной работе предложенной В. Г. Шуховым конструкции арочной фермы, как уже отмечалось выше, гибкая тяга не может работать на сжатие. Поэтому при реальных загружениях фермы в одной из тяг возникает сжатие, и она выпучивается. Таким образом, одна из связей выключается из работы конструкции. В этот момент рассматриваемая система становится статически определимой, и ее дальнейший расчет значительно упрощается, так как число неизвестных и число уравнений статики одинаково. Определение места выключения связей в таких системах является наиболее важным и ответственным моментом расчета конструкций с односторонними связями. При современных способах расчета конструкций с односторонними выключающимися связями на ЭВМ производится перебор всех возможных вариантов загружения с поочередным исключением из работы связей, в которых возникают усилия сжатия. В результате этого находят систему, в которой все гибкие связи работают на растяжение. В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей 2), выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки.

Кривые зависимости времени до растрескивания от величины растягивающих напряжений (т. е. кривые коррозионного растрескивания) по характеру напоминают коррозионно-усталостные кривые; на них также в большинстве случаев виден довольно ясно выраженный перегиб, связанный с существенным замедлением скорости растрескивания по мере снижения величины действующих напряжений, т. е. на кривых коррозионного растрескивания обнаруживается порог минимальных напряжений, при которых растрескивание не наступает в течение сравнительно длительного периода времени.

Существует мнение, что лишь при достижении этого порога напряжений может 'начаться процесс растрескивания. Это утверждение, однако, не может быть распространено на все случаи коррозионного растрескивания; например, для нержавеющих сталей типа 18-8 такой порог минимальных напряжений, как полагают [Л. 33], вообще трудно определить.

Необходимые для достижения минимальных напряжений величины наклона, установки и погиба лопатки указаны в работах ХТГЗ [44—46].

ёцр определяется по диаграмме статического разрушения, как соответствующая напряжению апр = оа + хстт, где к — коэффициент чувствительности к асимметрии, определяемый экспериментально и имеющий различные значения для полуциклов растяжения и сжатия. В этом случае приведенные напряжения для нечетных полуциклов определятся как ст^р = о„ [1 + 3^(1 + г)/ 1(1 — г)], а для четных полуциклов Ощ = аа [1 + х2 (1 + г)/ /(1 — г)], где г — коэффициент асимметрии циклов, равный r = tfmjn/ormax. Выражения в квадратных скобках представляют собой коэффициенты приведения амплитуд напряжений в нечетных и четных полуциклах. В общем случае асимметричного нагружения с построением диаграммы циклического деформирования, условно приведенной к симметричному циклу, возможно перейти к диаграмме деформирования при заданной степени асимметрии г путем построения диаграмм для различных уровней максимальных и минимальных напряжений по параметру постоянного значения г с получением в конечном результате обобщенной кривой циклического деформирования для рассматриваемых условий. Экспериментальные данные в полной мере подтверждают [1] возможность описания таким образом кинетики деформаций при асимметричном малоцикловом нагружении.

и максимальных (или минимальных) напряжений в случае пропорционального изменения напряжений (деформаций) и температур для оценки возможности раздельного влияния максимальных напряжений (деформаций) и температур (см. гл. 5).

Для повышения сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин необходимо в процессе производства стремиться .к такому сочетанию их свойств в т.и.х., технологических приемов и способов сварки, а также такому конструктивному оформлению узлов, которые обеспечивали бы при минимальных значениях деформации формоизменения максимальный уровень показателя а„ — асв. Для этого необходимо стремиться к уменьшению интервала хрупкости, увеличению пластичности металла шва в т.и.х. и снижению темпа деформации.

Удельная мощность МГД-генератора пропорциональна квадрату скорости плазмы и квадрату индукции магнитного поля в канале генератора, т. е. А/уд ~ w2B2. Для создания магнитного поля в канале МГД-генератора используются специальные магнитные системы, которые должны при минимальных значениях энергии, размеров и массы обеспечить получение необходимых значений величины и конфигурации магнитного поля. Эта задача может быть решена только сверхпроводящими магнитными системами.

шум. Предельная величина плотности информации Уц на снимке будет достигаться при минимальных значениях сигнала, т.е. при S (v)-»• 0. В этом случае можно получить следующее выражение для Jn:

Влияние зазора. Как показали результаты исследования всех типов проушин, увеличение зазора между диаметрами отверстия и нагрузочного пальца приводит к увеличению коэффициента концентрации напряжений у отверстия. Влияние зазора наиболее велико при минимальных значениях геометрических параметров, так как в этом случае уменьшается момент сопротивления проушины и ее жесткость, вследствие чего увеличиваются напряжения изгиба в поперечном сечении. К увеличению напряжений изгиба в поперечном сечении приводит увеличение зазора.

На рис. 2, б приведены экспериментальные зависимости радиальных смещений вала для различных осевых нагрузок. Как видно из этих графиков, опытные и расчетные значения радиальных смещений у0 хорошо согласуются между собой. Наибольшее отклонение +10-^-18% имеет место при значительных радиальных нагрузках (Ру^> 15 кГ), а при минимальных значениях Ру отклонение составляет +3 ч- 7%. Таким образом,

Подвод воды к коллекторам экономайзера производится по нескольким трубам, равномерно распределённым по длине коллектора. Отвод воды из экономайзера в барабан целесообразнее всего производить необогреваемыми трубами; обогрев питательных труб кипящих экономайзеров может производиться лишь в том случае, если они имеют внутренний диаметр не более 44 мм при минимальных значениях приведённой скорости входа воды в них не менее 0,5 м/сек, так как в противном случае возможны хрупкие разрушения стенок труб на горизонтальных участках вследствие расслоения паро-водяной смеси.

Таким образом, при установке контактных экономайзеров за котлами и другими топливоиспользующими агрегатами известные положения о целесообразности их работы с минимальными коэффициентами избытка воздуха в дымовых газах не только сохраняются, но и приобретают еще большую остроту и должны 'неукоснительно соблюдаться. Следует еще раз подчеркнуть, что газогорелочные устройства контактных котлов и котлов, к которым устанавливают контактные экономайзеры, должны обеспечивать необходимую полноту сгорания природного газа при минимальных значениях а, не превышающих 1,05—1,1, а газоходы всей установки, особенно на тракте, где нет тепловоспринимающих поверхностей, должны быть уплотнены в максимальной степени. Подобные требования при установке одного контактного экономайзера на несколько котлов или других топливоисполъзующих агрегатов выполнить практически невозможно. Поэтому групповую установку контактных экономайзеров можно рекомендовать лишь в исключительных случаях, когда индивидуальная установка их крайне затруднительна.

Выше уже рассматривался вопрос о большом влиянии коэффициента избытка воздуха а на эффективность конденсационных контактных теплообменников. Для работы конденсационных поверхностных теплообменников этот коэффициент имеет решающее значение, особенно если они работают на систему отопления. Дело в том, что значение а определяет точку росы, поскольку от соотношения последней и температуры обратной воды отопительной системы зависит возможность конденсации водяных паров из дымовых газов. С учетом этого важного фактора поверхностные отопительные котлы конденсационного типа должны быть снабжены системой автоматического регулирования подачи дутьевого воздуха в горелки, чтобы обеспечить полное сгорание при минимальных значениях а (1,0— -т-1,05).

Для разработки проекта водоподготовки требуются данные о максимальных, средних и минимальных значениях: сухого остатка, жесткости общей и карбонатной, содержания взвешенных веществ или прозрачности, железа, свободной углекислоты, органических веществ (окисляемости воды), концентрации специфических загрязнителей (масло, аммиак, нитриты, иитраты, фенолы, сульфиды). При возможности организации водоснабже-з ния из нескольких источников необходима детальная ха-> рактеристика каждого из них с указанием дебита и

(±10—18%) имеет место при значительных радиальных нагрузках (Ру~> 15 дан), а при минимальных значениях Ру отклонение составляет ± (3—7)%. Таким образом, предложенная методика определения перемещений вала высокоскоростной совмещенной опоры обеспечивает удовлетворительную точность для большинства случаев осевого и радиального нагружения. В работах [2, 3] изложен аналитический метод определения критических скоростей ротора турбомашины с учетом упругой нелинейности совмещенной опоры. Частоты свободных колебаний ротора, выполненного по двухконсольной схеме [3], определены в результате решения системы нелинейных дифференциальных уравнений движения асимптотическим методом [4] в первом приближении и представлены в следующем виде:

Воздухоподогреватель работает при минимальных значениях температурных напоров между газом и воздухом. Поэтому его поверхность нагрева достигает в котлах энергоблоков десятков и сотен квадратных метров и превышает суммарную поверхность нагрева всех элементов водопарового тракта котла.