Минимальным диаметром

Максимальные и минимальные значения угловых скоростей соответствуют максимальным и минимальным значениям кинетической энергии только в тех случаях, когда приведенный момент инерции JA = const. Если же приведенный момент У3 = J» (ф) переменный, то для определения момента инерции Jn маховика надо пользоваться формулой (19.23). При этом максимальные и минимальные значения угловой скорости не совпадают с максимальными и минимальными значениями кинетической энергии, а сдвинуты относительно этих положений, как это схематично показано на рис. 19.5.

полученное значение округляется до ближайшего стандартного. Для обеспечения долговечности ремня при малых габаритах передачи число зубьев малого шкива ограничивается минимальными значениями: zmin=10...22 при т = 2...5 мм и zmin=17...28 при т = 7...10 мм; большие значения назначают при больших скоростях.

ростью удара шарнира и впадины зуба. Очевидно, что с уменьшением числа зубьев звездочки увеличивается скорость и сила ударов, возрастают колебания передаточного отношения и увеличиваются динамические нагрузки в передаче. Кроме того, с уменьшением числа зубьев звездочки увеличивается угол относительного поворота соседних звеньев, что способствует изнашиванию шарниров. Поэтому числа зубьев малой звездочки ограничивают допускаемыми минимальными значениями, несмотря на то, что с уменьшением числа зубьев звездочек уменьшаются габариты передачи.

Максимальные и минимальные значения угловых скоростей соответствуют максимальным и минимальным значениям кинетической энергии только в тех случаях, когда приведенный момент инерции J3 = const. Если же приведенный момент Ja — Ja (ф) переменный, то для определения момента инерции Jn маховика надо пользоваться формулой (19.23), При этом максимальные и минимальные значения угловой скорости не совпадают с максимальными и минимальными значениями кинетической энергии, а сдвинуты относительно этих положений, как это схематично показано на рис. 19.5.

Из систем НК с равными или близкими минимальными значениями R) = = 32- -(- Эа, оптимальной будет система с максимальной технической эффективностью ДЯу. Таким образом, Ярад = min (3S + Зн) и далее

Выявленные закономерности позволили предложить способы определения размеров и угла наклона плоскостных дефектов, заключающиеся в измерении частотных интервалов между минимальными значениями в спектрах и полученными при двух углах озвучивания (схемы 19, 20 в табл. 5.7), а также последующем расчете параметров дефектов из системы уравнений:

Мюллера Р=Т (С +lgr), испытанных при разных температурах. На полученные прямые при каждой температуре была нанесена точка, соответствующая времени до разрушения 104 ч. Проведенная по этим точкам кривая длительной пластичности при равном времени до разрушения имеет С-образный характер с минимальными значениями в области 600 °С. При несколько более низких и более высоких температурах пластичность стали существенно возрастает.

Однородность сплава Fe—Со—2 V в большой степени определяется его чистотой. Примеси ухудшают магнитные свойства сплава, нарушают кристаллическую структуру, вызывая неоднородность намагниченности. Показателем степени чистоты является коэрцитивная сила. Гоулд и Венни [33] получили для сплава Fe—Со—2 V минимальные значения коэрцитивной силы Нс путем применения очень чистых шихтовых материалов и тщательного переплава [42, 43]. Келлер и Гилман ,[39] получили сплавы Fe—Со и Fe—Со—2V с минимальными значениями Нс путем применения зонной плавки с последующим отжигом образцов в водороде. К существенному росту Нс приводит наличие в сплавах остаточного углерода [41]. При содержании С>0,01% в сплавах Fe—Со—2 V, как правило, присутствуют карбиды ванадия, отрицательно влияющие на магнитные свойства и однородность.

Поскольку процесс взаимного контактирования микронеровностей двух сопряженных поверхностей носит случайный характер, выявление определенных закономерностей, связанных с изменением состояния поверхностного слоя в процессе фрик-ционно-контактного воздействия, возможно лишь при обработке достаточного количества экспериментальных данных. Так, было установлено, что частичная релаксация микронапряжений происходит после некоторого (отличного от единицы) числа воздействий, что является подтверждением усталостной природы процесса в смысле необходимости многократного воздействия для нарушения сплошности исследуемого материала — образования микротрещин. Таким образом, среднее для каждой нагрузки расстояние между минимальными значениями ширины линии (220) a-Fe является числом циклов до разрушения по критерию образования микротрещин. Число циклов до разрушения существенно зависит от внешних условий трения. С увеличением нагрузки на индентор оно уменьшается (рис. 29).

шая разница между максимальными и минимальными значениями прочности, что свидетельствует, по-видимому, об отсутствии хорошо отработанного технологического процесса.

Применение неразрушающих методов позволяет определить физико-механические свойства в различных точках изделия, а также наиболее опасные участки изделия с минимальными значениями свойств. Кроме того, в изделии имеются участки, где действуют наибольшие напряжения, создающие опасные условия эксплуатации изделия, когда свойства материала не соответствуют нормативным параметрам. Проведение контроля в данных наиболее опасных участках дает возможность надежно прогнозировать прочность всего изделия.

Для проведения лабораторных испытаний необходимо следующее оборудование: автоклав, сушилка, инкубаторы, биологические термостаты, центрифуга, стереомикроскопы, чашки Петри, камера Гансена, распылители, фильтры с минимальным диаметром 1 мм и другое типовое лабораторное оборудование.

На рис. 5.4.6 по данным термометрирования принятых в испытаниях корсетных образцов с минимальным диаметром 10 мм и радиусом корсета 50 мм показаны характерные зависимости изменения температуры образца от времени. Приведены режимы остывания при естественном охлаждении образца (кривые 1 и 2), а также при наличии системы теплосъема, проводимого с помощью водоохлаждаемых шин токоподвода. Кривая 3 соответствует использованию шин, крепящихся на переходных цилиндрических элементах образца (ширина шин Ъ = 12 мм), а кривая 4 — ши-

12. Каждый воздухосборник должен быть снабжен поляешедчлшшми предохранительными клапанами пружинного тина е минимальным диаметром прохода и седле клапана не менее указанного в табл. 41. Предохранительные клапаны должны быть отрегулированы на избыточное давление открытия не более 9 кгс/см2 п запломбированы.

3. Электроннолучевая обработка, основанная на превращении кинетической энергии электронов, разогнанных до огромной скорости (<~150 000 км/сек), в тепловую, плавящую металл. Электронным лучом можно получить отверстие с минимальным диаметром d = 0,7 мк и максимальным d = 200 мк при глубине до / = 100 d.

Поскольку работа трения, нагрев и износ уплотнений валов пропорциональны окружной скорости, необходимо стремиться к тому, чтобы расположить уплотнение на участках вала с минимальным диаметром.

63. Все водогрейные котлы, имеющие барабаны, а также котлы без барабанов теплопроизводительностью свыше 350 000 ккал/ч должны быть оборудованы не менее чем двумя предохранительными клапанами с минимальным диаметром 38 мм; диаметры всех устанавливаемых клапанов должны быть одинаковыми.

Водогрейные котлы без барабанов теплопроизводительностью 350 000 ккал/ч и менее могут быть оборудованы одним предохранительным клапаном минимальным диаметром 38 мм.

новках [13] и образцы корсетной формы с минимальным диаметром 3 мм. Для изучения кинетики распространения термоусталостных трещин в этом случае использовали отрезки труб с продольными надрезами по внешней образующей.

12. Каждый воздухосборник должен быть снабжен полноподъемными предохранительными клапанами пружинного типа с минимальным диаметром прохода в седле клапана не менее указанного в табл. 38. Предохранительные клапаны должны быть отрегулированы на избыточное давление открытия не более 0,9 МПа и запломбированы.

Более тонкие светлые (не имеющие окалины) прутки — минимальным диаметром примерно до 5 мм — контролируют совмещенными искателями. Он ставится на пруток с таким расчетом, чтобы его линия .раздела была поперек или под углом 45° к оси прутка, а для лучшего направления по прутку на нем можно прошлифовать небольшое цилиндрическое углубление. Приспособление, обеспечивающее направленное движение искателей по прутку, здесь значительно облегчает работу. Обычно два совмещенных искателя, расположенные через 90° по окружности один от другого, прижимаются в одном направляющем устройстве к непрерывно движущемуся прутку (испытываемому образцу), а акустический контакт обеспечивается проточной «водой.

Этим способом получают проволоку, в том числе и с минимальным диаметром до 0,002 мм, прутки простой и сложной конфигурации сечения, тонкостенные трубы, в том числе и капиллярные, фасонные шпонки и др. Волочение применяют также для калибровки сечения и повышения качества поверхности обрабатываемого изделия.