Минимальным значениям

Отсюда следует зависимость коэффициентов сопротивления от размера частиц исходного порошка. Эта зависимость качественно сохраняется и для металлов из частиц другой формы [ 4]. В то же время пористые металлы из сферических частиц обладают минимальным сопротивлением по сравнению с другими порошковыми металлами. Поэтому выражения (2.8) позволяют оценить предельную минимально возможную величину коэффициентов сопротивления проницаемых металлов из порошка различной формы с известным средним размером частиц. Усложнение формы частиц сопровождается увеличением коэффициентов гидравлическо-

Использование образцов с цилиндрической формой рабочей части или плоских образцов постоянной ширины на рабочей длине как в случае применения продольных, так и поперечных деформо-метров приводит к получению недостоверных результатов. Продольные деформометры, охватывающие различные зоны сварного шва, дают осредненную (уменьшенную) величину деформации по сравнению с максимально деформируемой зоной, в которой, как правило, происходит разрушение. Аналогичная картина может получиться и при использовании поперечных деформо метров, ибо место установки деформометра может оказаться в сечении не с минимальным сопротивлением нагружению.

В отличие от большинства конструкций, показанных раньше, соединение может передавать большие силы в обоих направлениях и притом с минимальным сопротивлением вращению.

Гусеничные движители должны обладать высокой износостойкостью, надёжным сцеплением с грунтом, ограниченным -удельным давлением на него, минимальным сопротивлением повороту и минимальным разрушением грунта.

Напорные золотники с обратным клапаном типа Г66-2 предназначены для пропуска жидкости с заданным давлением в одном направлении и с постоянным минимальным сопротивлением в другом направлении.

должна находиться на 300—400 мм выше нормального уровня воды в барабане, что обычно совпадает с осью барабана. В целях обеспечения достаточно высокой циркуляционной надежности экранного контура, включенного на выносной циклон, в условиях значительных колебаний уровня воды от расчетных, при различных нестационарных режимах работы котла целесообразно высоту нижней водяной части циклона (от оси барабана до нижнего днища циклона) принимать не менее 2,5—3,0 м. Таким образом, общая высота выносного циклона составляет обычно 4,5—5,0 м. В верхней части циклона устанавливается выравнивающий дырчатый потолок. Скорость пара в отверстиях этого потолка рекомендуется принимать равной 0,75—0,85 от значения скорости пара в пароотводящей трубе от циклона. В этих условиях живое сечение потолка обычно составляет 15—20% от сечения циклона. Как уже отмечалось, высокая эффективность выносного циклона как сепарирующего элемента обеспечивается при достаточно больших значениях тангенциальных скоростей входа пароводяной смеси в корпус циклона. Естественно, что при высоких скоростях входа гидравлическое сопротивление циклона составляет достаточно большую величину, которую необходимо учитывать при расчете циркуляционного контура экрана. Наиболее просто выносные циклоны могут быть включены в экранные контуры, имеющие достаточно большую высоту. При модернизации существующих старых типов котлов, позволяющих устанавливать экранные контуры небольшой высоты, сопротивление циклонов может быть уменьшено путем выбора типа ввода в циклон с минимальным сопротивлением, а также за счет уменьшения количества циркулирующей через циклон воды путем применения в экранном контуре рециркуляционных труб.

В целях уменьшения тяжести последствий аварии, связанной с разгерметизацией реакторного контура: уменьшение расхода через сечение разрыва и уменьшение реактивных усилий, возникающих в элементах конструкции в месте разрыва, в ВТИ им. Джержинского разработаны и нашли широкое применение специальные вставки в трубопроводы реакторного контура. Эти вставки должны при условиях нормальной эксплуатации обладать по возможности минимальным сопротивлением, поскольку их наличие увеличивает общее гидравлическое сопротивление реакторного контура, мощность циркуляционных насосов, повышает затраты электроэнергии на собственные нужды. Кроме того, их основное назначение — снижение расхода и реактивных усилий в аварийных условиях. Применяемые в настоящее время вставки имеют профиль типа сопла Лаваля (рис. 7.4) с плавной входной частью, цилиндрической сред-ией и конически расходящейся выходной частью. Между тем в [55] было показано, что наличие плавного входа приводит к задержке вскипания жидкости, что при прочих равных условиях при истечении из ци-154

В ФРГ освоены клапаны с цилиндрической мембраной, существенно отличающиеся от обычной запорной арматуры. Такой клапан (рис. 8-65) состоит из четырех частей: входной части корпуса / с направляющим телом и седлом клапана 2, средней части корпуса 3, куда подводится вода или воздух для привода клапана в действие; цилиндрической мембраны 4, состоящей из резиновой диафрагмы, снабженной кольцевыми утолщениями, при помощи которых она натягивается на стальные кольца, и выходной части корпуса 5. К преимуществам клапана с цилиндрической мембраной относятся: компактность, гладкая внутренняя поверхность с минимальным сопротивлением

30. Установка в топках и газоходах котлоагрегатов с пылевидным сжиганием топлива предохранительных клапанов требуемого по нормам взрывобезопаености сечения. Содержание клапанов в постоянной исправности; при размещении клапанов в местах, где выброс горящей пыли и газов опасен для оборудования и персонала, — устройство отводов с минимальным сопротивлением (относится ко всем камерным топкам).

обладать минимальным сопротивлением по газовому и паровому тракту;

кривые: а — предельное значение повышения давления (с максимальным сопротивлением системы); б — промежуточное значение давления; в — минимальное значение повышения давления (с минимальным сопротивлением системы)

Максимальные и минимальные значения угловых скоростей соответствуют максимальным и минимальным значениям кинетической энергии только в тех случаях, когда приведенный момент инерции JA = const. Если же приведенный момент У3 = J» (ф) переменный, то для определения момента инерции Jn маховика надо пользоваться формулой (19.23). При этом максимальные и минимальные значения угловой скорости не совпадают с максимальными и минимальными значениями кинетической энергии, а сдвинуты относительно этих положений, как это схематично показано на рис. 19.5.

Определение наибольшей максимальной скорости и наименьшей минимальной скорости может быть также сделано методом сравнения избыточных площадок, заключенных между ординатами, соответствующими углам ф,„ах и фтщ, при условии малого сдвига максимальных и минимальных значений угловой скорости по отношению к максимальным и минимальным значениям кинетической энергии. В практических инженерных расчетах во многих случаях сдвиги эти весьма малы, поэтому применение изложенного метода сравнения избыточных площадок вполне допустимо.

точкам, соответствующим минимальным значениям для данной фазы свободных энергий, можно провести касательную.

Более нагруженные зубчатые колеса тихоходной ступени могу] иметь другую термообработку и большие допускаемые напряжения [ст]мт. С ростом напряжений [ст]нт отношения (/,,/«,, соответствующие минимальным значениям критериев /I, Мк, L, \'\ смещаю гея в область меньших значений (рис. 17.3).

атоме электроны стремятся принять наименьшие энергетические состояния, соответствующие минимальным значениям квантовых чисел. Максимальная валентность элемента характеризуется числом электронов на внешней оболочке и определяет его группу в периодической системе.

Максимальные и минимальные значения угловых скоростей соответствуют максимальным и минимальным значениям кинетической энергии только в тех случаях, когда приведенный момент инерции J3 = const. Если же приведенный момент Ja — Ja (ф) переменный, то для определения момента инерции Jn маховика надо пользоваться формулой (19.23), При этом максимальные и минимальные значения угловой скорости не совпадают с максимальными и минимальными значениями кинетической энергии, а сдвинуты относительно этих положений, как это схематично показано на рис. 19.5.

Определение наибольшей максимальной скорости и наименьшей минимальной скорости может быть также сделано методом сравнения избыточных площадок, заключенных между ординатами, соответствующими углам фтах и фтщ, при условии малого сдвига максимальных и минимальных значений угловой скорости по отношению к максимальным и минимальным значениям кинетической энергии. В практических инженерных расчетах во многих случаях сдвиги эти весьма малы, поэтому применение изложенного метода сравнения избыточных площадок вполне допустимо.

Как правило, для азеотропных бинарных смесей зависимость 9кр1 = /(снк') имеет два максимума при концентрациях, соответствующих минимальным значениям а кривых а=$>(снк). Для смесей, близких по своим свойствам к идеальным, с небольшой разницей температур насыщения компонентов зависимость qKPi от состава не имеет экстремумов, и значение gKpi может быть рассчитано из условия аддитивности. Примером может служить

Последнее обстоятельство позволяет построить схему распределения напряжений в образце (рис. 51) и определить действительные напряжения, необходимые для распространения усталостной трещины. Пусть для гладкого образца радиусом ОА (рис. 51, а) прямая ОБ представляет собой эпюру изгибающих напряжений, максимальное значение АВ которых соответствует пределу выносливости гладкого образца. Прямые ОС и OD — эпюры номинальных изгибающих напряжений, максимальные значения АС и AD которых соответствуют минимальным значениям пределов выносливости образцов того же радиуса с надрезами различной глубины (t\ и t2). Отрезок АЕ характеризует действительное напряжение aatfi, вызывающее возникновение усталостной трещины в-обоих рассматриваемых образцах. Для этих образцов теоретический коэффициент концентрации напряжений различен (так как различны отношения АЕ/АВ и AE/AD). Равенство действительных напряжений в надрезе для

Исходя из требований к минимальным значениям характеристик и результатов испытаний описанными выше методами, все исследованные стали могут считаться пригодными для работы при криогенной температуре эксплуатации (111 К). Однако только у нержавеющей стали 13Сг—19Мп обнаружены существенно более высокие характеристики основного металла, металла сварного шва и зоны термического влияния при определении критического раскрытия трещины и при построении R-кривых.

кучести с данными поставщика [2], согласно которым материал, состаренный при 1005 К в течение 16 ч при твердости 34 HRC, имел а0,2 = 757 МПа. Однако значения пределов текучести и прочности соответствовали требованиям, предъявляемым спецификациями AMS [19, 23] к минимальным значениям для катаных прутков в состаренном состоянии, а именно а0,2^586 МПа и 0В^895 МПа при комнатной температуре.