Минимальной шероховатости

Для исследования была выбрана одна четвертая чвсть-ок--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re=7-104; средний козффн* циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м2-°С); температурная разность в металлической оболочке при ЖЭД? ности электронагревателя 500 Вт составляла ~62°С; измеренная разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак? симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С; влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная—т, в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке ~62°С измеренная разность температур на поверх-ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает ~10%' этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- ме.-тодов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ.

Кроме чистоты металла, минимальная температура рекристаллизации зависит также и от степени предшествующей деформации. Чем больше степень деформации, чем более искажена структура, тем менее она устойчива, тем больше ее стремление принять более устойчивое состояние. Следовательно, большая степень деформации облегчает процесс рекристаллизации и снижает минимальную температуру рекристаллизации.

Для отжига наклепанного материала в производственных условиях применяют более высокие температуры, чем минимальная температура рекристаллизации, для обеспечения достаточной скорости ре-кристаллизационных процессов. В табл. 10 приведены теоретические температуры рекристаллизации, температуры, при которых в производственных условиях осуществляют ре-кристаллизационный отжиг, а также температуры горячей обработки давлением.

В соответствии с описанными выше процессами изменения строения наклепанного металла при его нагреве следует ожидать и соответствующего изменения свойств. Jlo мере повышения температуры твердость сначала 'слегка снижается вследствие явлений возврата. После отжига при температуре, несколько превышающей температуру рекристаллизации, твердость резко падает и достигает исходного значения (значения твердости до -наклепа). Эта температура и есть минимальная температура рекристаллизации, или порог рекристаллизации (рис. 69). Аналогично изменению твердости изменяются и другие показатели прочности (предел прочности, предел текучести). На рис. 69 показаны также изменения пластичности (б). Низкая температура нагрева и происходящий при ней возврат несколько повышают пластичность, но лишь рекристаллизация восстанавливает исходную (до наклепа) пластичность металла.

При нагревании масла легкие углеводороды испаряются, образуя с воздухом воспламеняющуюся смесь. Минимальная температура, при которой пары масла образуют с воздухом смесь, воспламеняющуюся при поднесении открытого огня, называется температурой вспышки. Находят ее по ГОСТ 4333-85, 6356-75 и 11-85.

Минимальная температура рабочей жидкости соответствует температуре воздуха той климатической зоны, в которой эксплуатируется машина. Максимальная температура жидкости зависит от конструктивных особенностей гидросистемы, режима эксплуатации гидропривода и температуры окружающего воздуха и определяется в результате теплового расчета.

Температура застывания — минимальная температура, при которой жидкость теряет текучесть, и слив и перекачка ее становятся невозможны. У мазута эта температура зависит от марки и составляет 5—25 °С.

температуры жидкости оказывается невозможным. Минимальная температура, которая получена методом откачки паров жидкого 4Не, составляет примерно 0,6 К. Трудности, обусловленные резким уменьшением упругости паров и наличием сверхтекучей пленки, делают этот метод применимым для получения низких температур практически только до 0,9 — 1 К. При откачке паров жидкого ЗНе, имеющего существенно большую упругость паров при одинаковой температуре и не образующего при этих температурах сверхтекучей пленки, можно получить температуру 0,3 — 0,4 К. Минимальная температура при откачке паров ЗНе составляет около 0,2 К.

Температура застывания — минимальная температура, при которой жидкость теряет текучесть, и слив и перекачка ее становятся невозможны. У мазута эта температура зависит от марки и составляет 5—25 °С.

В дизельном двигателе используется свойство топлива самовоспламеняться (воспламеняться без источника зажигания) при определенной температуре в присутствии кислорода воздуха. Минимальная температура нагрева топлива, при которой оно воспламеняется и устойчиво горит, называется температурой самовоспламенения. Самовоспламеняемость дизельного топлива обычно оценивается путем сравнения ее с самовоспламеняемостью эталонных топлив: нормального парафинового углеводорода — це-тана С1вН34, имеющего малый период задержки самовоспламенения (самовоспламеняемость принята за 100), и ароматического углеводорода — а-метилнафталина С10Н7СН3, имеющего боль-

3. Существует некоторая минимальная температура, только после достижения которой начинается заметное проявление химического взаимодействия между напыляемой А1203 и окислом на полированной поверхности металла подложки. Для никеля эта температура составляет не менее 600° С и для хрома не менее 700° С.

Для сохранения достигнутой при калибровке минимальной шероховатости поверхности поковки целесообразно калибровать после последнего нагрева. Обычно калибруют поковки, уже прошедшие термическую обработку. Калибровка, выполняемая при температуре 700...800 °С, часто называется горячей калибровкой. Она не обеспечивает такой низкой шероховатости поверхности, какая достигается при холодной калибровке, но происходит при более низких удельных усилиях. Горячую калибровку применяют до термической обработки поковок.

В процессе приработки (начального изнашивания) высота неровностей уменьшается до некоторого оптимального значения — Лопт. Экспериментально установлено, что наименьший износ получается не при минимальной шероховатости трущихся поверхностей, а при шероховатости, имеющей оптимальное значение Rom, отклонение от которой в большую

В процессе приработки высота неровностей уменьшается или увеличивается до некоторого оптимального значения, различного для разных условий. Экспериментально установлено, что наименьший износ получается не при минимальной шероховатости трущихся поверхностей, а при шероховатости, имеющей оптимальное значение Я опт, отклонение от которой в большую и меньшую сторону приводит к увеличению изнашивания (рис. 7.11, кривая /). В более тяжелых условиях работы кривая износа 2 смещается вправо и вверх, а точки оптимальной шероховатости — вправо в сторону увеличения высоты неровностей.

* Ограничивается числом оборотов шпинделя. Для больших диаметров v < 1500м/ман ** Оптимальная / — 0,1 0,15 ли; припуск па диаметр при его размерах до 25 мм —0,25 *** Для получения минимальной шероховатости v >150—180 м!ман {при Яд — 160).

При выборе режимов следует исходить из максимально возможных для данной марки материала твердости верхнего слоя, глубины упрочненного слоя, величины остаточных напряжений сжатия и минимальной шероховатости. Для наклепывания цветных металлов и их сплавов требуется примерно в 2 раза меньшая сила удара шарика, чем наклепывания конструкционной стали.

Обработка цилиндров поршневого типа имеет свои особенности, которые заключаются в получении минимальной шероховатости и в обеспечении жестких допусков внутренней поверхности цилиндра при растачивании.

Установлено оптимальное соотношение (<*0пт) параметров крупности частиц МАМ (Л0пт) и исходной шероховатости Лдисх> которое является критерием выбора оптимальной крупности порошка для достижения минимальной шероховатости обрабатываемой поверхности с максимально возможной производительностью. При DjRaKCX < < а Опт качество полирования определяется обоими параметрами, а при DIRaifCX > аопт — только крупностью частиц.

2. Сочетается твердый материал с твердым (сочетание пар из азотированной, хромированной и закаленной сталей). Такие пары трения обладают высокой износостойкостью из-за малого взаимного внедрения поверхностей. Нанесение приработочных покрытий повышает их надежность. Высокая жесткость этих пар трения требует повышения точности изготовления и сборки и минимальной шероховатости сопрягаемых поверхностей. Эффективным для этих пар трения является ФАБО.

Следовательно, условия получения минимальной шероховатости требуют ведения процесса на повышенных частотах с минимальной энергией импульса. Помимо того, шероховатость поверхности зависит от концентрации шлама в межэлектродном зазоре, определяемой эффективностью его удаления рабочей жидкостью. При работе на мягких режимах с малыми зазорами эффективно удаляют шлам жидкости с низким значением вязкости (типа керосина).

однако материал и толщина напыляемых слоев должны оптимизироваться для получения максимальных коэффициентов отражения и минимальной шероховатости. Наиболее часто для напыления используют золото и никель, толщина слоев составляет несколько десятков нанометров. Определенные трудности представляет напыление покрытий на внутренние отражающие поверхности больших объективов. При изготовлении зеркал телескопа обсерватории им. Эйнштейна использовалась специально созданная напылитель-ная установка, в которой для получения однородного по толщине покрытия зеркало закреплялось горизонтально в специальных оправках и во время напыления вращалось и перемещалось относительно испарителя с электронной пушкой (испаритель устанавливался на оптической оси) [58]. В работе [32] описан метод плазменной очистки поверхности металлических зеркал перед нанесением на нее химическим путем отражающего слоя канигена. При этом сначала с поверхности снимается разрядом внешний окисленный слой алюминия толщиной около 0,2 мкм. а затем после переключения полярности разряда наносится тонкий слой меди, способствующий лучшей адгезии отражающего покрытия. Некоторые данные об изменении характеристик покрытий зеркал вследствие загрязнений при длительной эксплуатации приводятся в работах [41, 46], однако этот вопрос изучен недостаточно.