Минимальной жесткости

В табл. 11 приведены данные по минимальной долговечности покрытий в условиях атмосферной коррозии.

Из характера зависимостей тц—,N и тц—R вытекает вывод о критерии разрушения при длительной термоусталости: число циклов до разрушения становится недостаточным для оценки сопротивления разрушению, и необходимо учитывать суммарное время до разрушения. Значения времени до разрушения, опре^ деляемые по верхним участкам кривых на рис. 44, целесообразно сопоставлять с характеристиками долговечности при длительном статическом нагружении. Нижние участки этих кри^ вых, где влияние длительности цикла проявляется в уменьшение числа циклов до разрушения, но само число циклов быстро изменяется при вариации длительности циклов, по-видимому, больше соответствуют характеристикам малоцикловой усталости. Область минимальной долговечности охватывает значения длительности цикла тц, при которых совместное действие стати^ ческих и циклических нагрузок вызывает наибольшие повреждения в материале при термоциклическом нагружении.

1.Варьирование числа циклов нагружения в -пределах программного блока. Диапазон варьирования должен быть таким, чтобы число блоков до разрушения при минимальной долговечности образца (т. е. для верхнего участка кривой усталости) было не менее 20. Это позволит избежать влияния последовательности чередования напряжений. В большинстве случаев такой диапазон составляет 2000—100000 циклов в зависимости от ожидаемой долговечности.

Коэффициенты запасов прочности принимают по числу циклов (идг) и деформациям (пе или и?). При этом расчетные кривые малоцикловой усталости материала и располагаемой пластичности выбирают из условия обеспечения минимальной долговечности, а следовательно, максимального запаса. Коэффициенты запаса назначают в зависимости от типа изделия и его эксплуатационных характеристик, точности определения нагрузок, деформаций, механических свойств и расчетных характеристик, влияния среды, технологии (в том числе свар-

Такой же принцип может быть применен при назначении норм минимальной долговечности для ряда других автомобильных деталей и агрегатов.

Неблагоприятное сочетание и взаимодействие различных эксплуатационных факторов обусловливает существование областей минимальной долговечности. Такие области характеризуются минимальной деформационной способностью металла (пластичностью при определенных заданных условиях деформирования), что и предопределяет значительное число преждевременных повреждений. Ускоренное возникновение опасного состояния металла в условиях эксплуатации определяется в основном совместным действием длительной статической и циклической нагрузок.

мальный ресурс трубопровода, очевидно, соответствует размерам трещиноподобных дефектов, определяемым чувствительностью данного метода неразрушающего контроля. Фактический ресурс труб должен находится между его минимальным и максимальным значением. Так как нет оснований отсутствия в трубах дефектов с критическими размерами, определение остаточного ресурса по минимальной долговечности следует считать обоснованным. После истечения установленного срока последующей эксплуатацией необходимо произвести повторное испытание, трубопровода или снизить рабочее давление до величины, обеспечивающей заданный срок службы.

Далее рассмотрим вопрос оценки минимальной долговечности труб, т.е. в предположении возможности существования в трубах критических дефектов.

Коэффициенты запасов прочности принимают по числу циклов («ту) и деформациям (пе или пе). При этом расчетные кривые малоцикловой усталости материала и располагаемой пластичности выбирают из условия обеспечения минимальной долговечности, а следовательно, максимального запаса. Коэффициенты запаса назначают в зависимости от типа изделия и его эксплуатационных характеристик, точности определения нагрузок, деформаций, механических свойств и расчетных характеристик, влияния среды, технологии (в том числе свар-

где N — долговечность образца в циклах; Af0^0 — параметр минимальной долговечности; N а — параметр характеристической долговечности, соответствующей разрушению 63,2% образцов; b>Q — параметр формы Вейбулла (или наклон Вейбулла).

в табл. 9.11. Чтобы нанести данные на бумагу Вейбулла, следует определить, как показано в табл. 9.11, местоположение точек и, как показано на рис. 9.12, нанести эти точки, предполагая, что параметр минимальной долговечности равен нулю.

ности при статическом разрыве. Вместе с тем по мере снижения жесткости нагружения величина односторонней деформации уменьшается и при минимальной жесткости на уровне долговечности N ~ 3000 циклов характеристики пластичности циклического разрушения оказываются на уровне пренебрежимо малых.

В 1963 г. была практически осуществлена эластичная установка смесителя с рамой, залитой для утяжеления бетоном общим весом 36 т (вся установка). Смеситель был установлен на 30 эластичных резинометалли-ческих амортизаторах минимальной жесткости (с приведенной жесткостью системы 20000 кГ/см). В результате вибрация основания практически сведена к нулю.

выполнении этого условия прогибы у ротора могут быть большими, особенно в момент скачка. Одна из задач поэтому заключается в максимально возможном уменьшении ро, что обеспечивается выбором минимальной жесткости опоры, которая ограни, чивается прочностью упругого элемента опоры. Для существен, ного уменьшения ро необходимо, чтобы суммарная жесткость с была в три-четыре раза меньше жесткости вала св.

Из конструктивных соображений, а также для того, чтобы при минимальной жесткости балочки получить достаточно большое значение квазиупругого коэффициента, был выбран вариант фик-. сации по рис. 5.15, а. _____^ *1

Рис. 11.97. Схема упругой рукоятки ручного ударного инструмента. Упругая система (рис. 11.97, а) состоит из пружины сжатия I, боковых пластинчатых пружин 2 и двухзвенника 3; 4, уравновешиваемых усилием Q, зависимость которого от перемещения у, точки А дана на графике (рис. 11.97, б) в безразмерном виде дДя начального угла а0 = 25°. (F0 — предварительный натяг пружины 1; ct — жесткость пружины). Схема позволяет обеспечить заданное усилие нажатия Q, в том числе и Q — const при минимальной жесткости.

Горизонтальное сейсмическое воздействие принято действующим в плоскости XOZ в направлении минимальной жесткости петли, совпадаю-

/ — частотная характеристика оси минимальной жесткости; 2 — фазовая характеристика той лее оси; 3 — частотная характеристика оси максимальной жесткости; 4 — фазовая характеристика той же оси.

Далее показано влияние неуравновешенной силы на режим работы цапфы в подшипнике при внесении дисбаланса в место минимальной жесткости ротора.

Пусть геометрическая форма лопаток и их установка на диске таковы, что система имеет прямую поворотную симметрию, обладая одновременно плоскостью зеркальной симметрии, нормальной к оси системы. Тогда взаимодействие между изгибными колебаниями лопаток в окружном направлении и колебаниями жестко закрепленного диска, недеформируемого в своей срединной плоскости, отсутствует. В этих условиях параметр связи равен нулю, взаимная интерференция частотных функций отсутствует, пересечения их сохранятся, и эта часть спектра основной системы качественно совпадет с соответствующей частью объединенного спектра парциальных систем. В то же время, связанность семейств изгибных колебаний лопаток в направлении оси системы с изгибными колебаниями диска сохранится, четко проявится взаимная интерференция соответствующих парциальных частотных функций. Сохранится она и для семейства крутильных колебаний лопаток. На рис. 6.13 приведен спектр собственных частот упругого диска, несущего радиально расположенные консольные стержни постоянного (прямоугольного) сечения. Здесь хорошо видна деформация спектра при изменении ориентации главных осей сечения стержней относительно оси системы. При (5=0 .и 90° система приобретает прямую поворотную симметрию. При ?} = 0° изгибная податливость жестко закрепленного в центре и недеформируемого в своей плоскости диска не сказывается на частотах изгибных колебаний стержней в направлении их минимальной жесткости, и частотные функции имеют точки взаимного пересечения (точки Л и В, рис. 6.13). Здесь взаимодействие колебаний стержней и диска отсутствует (х = 0), однако наблюдается сильная связанность колебаний диска и стержней в направлении максимальной жесткости последних. При (3 = 90° наблюдаются сильная связан-

ность изгибных колебаний лопаток в направлении их минимальной жесткости и отсутствие связанности для направления максимальной жесткости (частотные функции пересекаются в точке С).

Толкование качественной картины формирования спектра, приведенного на рис. 6.20, можно дать первоначально рассматривая спектр аналогичной системы, но обладающей прямой поворотной симметрией. Пусть ее лопатки, имея профили поперечного сечения с двумя взаимно ортогональными осями зеркальной симметрии и прямые .радиальные оси, лежащие в срединной плоскости (являющейся плоскостью зеркальной симметрии всей системы), не закручены и ориентированы своими хордами в направлении оси поворотной симметрии рабочего колеса. На рис. 6.21 дана схема спектра такой системы. Здесь показаны частотные функции, относящиеся к двум типам колебаний. Типу А соответствуют колебания с окружным перемещением масс лопаток (их изгибные деформации в направлении минимальной жесткости сечений), типу Б — независимые от типа А колебания в направлении оси рабочего колеса.