Минимальной погрешности

Напряжение на объекте, достаточное дли поддержания устойчивого пассивного состояния при минимальной плотности тока, составляет

Расчет омического падения напряжения в электролите производится следующим образом. Сопротивление слоя раствора электролита длиной / см и площадью поперечного сечения S см2 равно 1/к8 Ом, где к — удельная электропроводимость. Таким образом, омическое падение напряжения в вольтах равно jl/к, где / — плотность тока. Для морской воды к = 0,05 Ом^-см"1; следовательно, при плотности тока Ы0~б А/см2 (0,1 А/м2), создаваемой при катодной защите стали, поправка на омическое падение напряжения при расстоянии между носиком и катодом 1 см равна (1 X X 10~5 В)/0,05 = 0,2 мВ. Эта величина незначительна при установлении критической минимальной плотности тока для надежной катодной защиты. Однако в мягкой воде, где к может быть 10~5 Ом^-см"1, соответствующее омическое падение напряжения может достигать 1 В/см.

Напряжение, достаточное для поддержания устойчивого пассивного состояния при минимальной плотности тока, составляет:

Допустимая разность плотностей почернения AD между центром и краем снимка для безэкранных пленок определяется ограниченными возможностями расшифровочного оборудования (негатоскопов), позволяющего просматривать снимки о предельной плотностью почернения Dn; для экранных пленок — получением максимальной контрастности yD при предельных значениях плотности почернения снимка ?>п = 1,8-7-2,2 (см. рис. 6). Кроме того, необходимо учитывать установленные правилами контроля нижние пределы минимальной плотности почернения снимка (обычно

В табл. 11 даны значения потенциалов активирования и минимальной плотности тока, необходимой для возникновения питтин-гов, которые определялись по кривым заряжения для различных нержавеющих сталей в децинормальном растворе Nad Для сравнения приводятся данные р потенциалах питтингообразования, полученные нами потенциостатическим методом.

При измерении по этому методу необходимо заранее знать напряженность электрического поля Vm, необходимую для роста пленки при минимальной плотности тока, например 10 мкА/см2, позволяющую производить наблюдение, и равновесный потенциал ?0 реакции образования пленки.

сти падение напряжения достигнет определенной величины VUK, называемой нормальным катодным напряжением и являющейся функцией от pdK, где dK — толщина прикатодной области разрядного' промежутка. Расчет показывает, что Унк составляет обычно 100— 300 В при минимальной плотности тока разряда и несколько возрастает с ростом плотности катодного тока. Из теории следует также, что при постоянном напряжении горения разряда плотность тока пропорциональна квадрату давления газа. Однако так как с ростом давления увеличивается число атомов, не доходящих до подложки из-за рассеяния, то с точки зрения получения максимальной скорости напыления пленок оптимальные давления лежат в области «10 Па. как и при разряде с накаленным катодом.

Рис. 3. Зависимость минимальной плотности тока, необходимой для наступления анодной пассивности титана, от концентрации серной

В подтверждение применимости пленочной модели для системы N2O4 отметим обстоятельства, способствующие устойчивости тонкой пленки (снижению минимальной - плотности орошения ГМИн). Так как четырех-окись азота является сильным окислителем, на поверхностях жировые отложения отсутствуют, ''что, как известно, снижает Ашн [5.28]. Образованию и сохранению непрерывной пленки также способствуют хорошая смачиваемость, малый краевой угол и наличие на рабочих поверхностях слоя с повышенным содержанием HN03 и Н2О. Последнее приводит к сохранению непрерывной пленки в связи с. большей упругостью паров и поверхностного натяжения примесей. В условиях массообмена в движущейся пленке изменение концентрации вдоль границы раздела вызывает при изменении поверхностного натяжения появление тангенциальных напряжений, направленных в сторону роста о (эффект Марангони). При этом если при массообмене а. повышается, то устойчивость пленки увеличивается и минимальная плотность орошения снижается [5.29].

Представляют также существенный интерес характеристики воздушного потока в этой части брызгального бассейна: его распределение по высоте, пульсация, турбулентность и т. п. Наружный поток воздуха входит в область а при минимальной плотности капельного потока, образуемого отдельными каплями, летящими по наиболее протяженным траекториям. Далее воздушный поток встречает все более плотный капельный поток, растет концентрация капель в активном объеме. Максимальное значение теплосъема определяется наличием в этой области пространства некоторой средней для бассейна в целом плотности орошения, развитого факела разбрызгивания и активного воздушного потока, когда его температура и влажность еще не стабилизировались.

В работе [199] в одномодовом приближении определены критические условия возникновения ячеистой структуры в модельной системе случайно размещенных винтовых дислокаций. Ячеистая структура рассматривается как диссипативная, возникающая вследствие сильной нелинейности в соотношении между истинным напряжением S, действующим на дислокацию, и ее скоростью: 1) = \>0(5/G)n, где п, 1)0 — константы материала. Теоретически показано, что рост средней плотности дислокаций в кристалле приводит к монотонному увеличению волнового числа субструктуры. Получены оценки минимальной плотности дислокаций, необходимой для образования ячеистой структуры. Так, для поликристаллической меди при 20°С соответствующая минимальная плотность дислокаций составляет (1,1 -=- 1,2) • 10й см~2 (экспериментальное значение 1,2 • 1011 см~2).

несколько процентов достигается в процессе выполнения не более нескольких десятков испытаний с помощью метода Монте-Карло. Но при этом необходимо использовать оптимизированные наборы эвристик. При более жестких требованиях к точности синтеза нужно использовать генетический метод комбинирования эвристик НСМ. 3. Точность расчета динамических расписаний в соответствии с методом НСМ увеличивается с ростом числа обращений N к процедуре расчета целевой функции, но этот рост достигается за счет увеличения длины В латентного участка хромосомы. Обозначим отношение времени выполнения процесса к числу работ (т.е. среднее время, приходящееся на одну работу) через t. Тогда, с одной стороны, /расч = tJV, с другой стороны, приблизительно можно принять ?расч = tfB. Следовательно, В = Ntjtp. Имея зависимости 8 от N и 8 от В (см. табл. 2.9 и 2.10), можно определить значение длины латентного участка, соответствующее минимальной погрешности.

При неравномерной шкале с коэффициентом неравномерности kH в случае, если потребуется достичь минимальной погрешности отсчета амин на самых малых по длине делениях &„„„, длина шкалы

С учетом этого обстоятельства для оценки минимальной погрешности ДИП второго вида можно получить .

Рассмотренные выше модели были использованы для прогнозирования роста трещин по различным программам нагружения, когда последовательность чередования циклов была существенно различной. И оказалось, что в силу ограничений каждой из моделей, они дали существенный разброс результатов прогноза, явившись более эффективными для одних и менее эффективными для других программ нагружения. Так, например, все перечисленные выше подходы были сопоставлены в анализе роста усталостных трещин в области перехода от мало- к многоцикловой усталости от отверстий в пластинах сплава Д16чТ, когда рассматривался реальный спектр нагружения малого спортивного самолета [49]. Особенность спектра нагрузок заключалась в наличии большого числа циклов сжатия. При этом сопоставляли три программы, различавшиеся только уровнем нагрузок. Было показано, что по модели Уилленборга наибольшая ошибка — в 320 %, что превышает результат прогноза. Модель Уиллера приводит к меньшей ошибке, которая составляет 190 %, а модель Чанга — к погрешности в 70 %. Замена вязкости разрушения на предел трещиностойкости, введенный Е. М. Морозовым [55], в модели Чанга при использовании формулы Формана приводит к минимальной погрешности в пределах 40 %. Из этого следует, что важен не только выбор модели прогнозирования с учетом спектра или характера действующих переменных нагрузок, но также важен выбор формулы, описывающей кинетику роста трещин, в том числе с учетом близости зоны роста

Теоретические и экспериментальные исследования показали, что с точки зрения минимальной погрешности результата много'шстотных измерений параметров ДЭЦ следует

2. Условие оптимальности по точности и условие устойчивости электромеханической системы следящего привода с учетом зазоров в механической передаче. Исследования процесса воспроизведения плоской траектории двумя следящими приводами показали,, что минимальной погрешности можно добиться в том случае, если передаточная функция каждого из приводов будет представлять собой аппроксимацию передаточной функции «чистого» запаздывания. Оптимальная структура- тиристорного следящего электропривода может быть обеспечена соответствующим подбором корректирующих цепей. При соединении привода с механической передачей движения его свойства могут существенно измениться. Чтобы этого не произошло и оптимальные свойства сохранились,, необходимо наложить определенные условия на параметры этих

Для обеспечения минимальной погрешности вследствие упругих смещений (уменьшения структурной погрешности) рекомендуется создавать благоприятные условия взаимодействия сил резания отдельными инструментами. Для этого необходимо: учитывать расположение режущих кромок двух инструментов (при расположении кромок с фазовой разностью в 180° при синхронном вращении смещения Ду уменьшаются на 25 — 28%); назначать режимы резания исходя из минимума действия сил резания на расположение оси наиболее точного отверстия; учитывать при выверке шпинделей станка их тепловые перемещения (это возможно, так как значение и направление теплового смещения шпинделя стабильны).

чину находят из условия получения минимальной погрешности при построении частотной характеристики системы; для разных значений показателя адиабаты k рабочего тела она различна. Для воздуха (&=1,4) при = 0,695 погрешность в определении предельной добротности ОпРг сервомеханизма, вызываемая таким упрощением, не превышает 10%.

ванные вставки трубопроводов ввариваются в линию основного трубопровода или крепятся с помощью фланцев. При этом калиброванные вставки должны выбираться совместно с сужающим устройством для обеспечения оптимального модуля,, т. е. для обеспечения минимальной погрешности сужающего устройства, и вовсе не обязательно должны соответствовать по диаметру основному трубопроводу. Расхождения по диаметру соединяемых участков трубопроводов могут, лишь незначительно усложнить монтажные работы. Для уменьшения погрешности коэффициента расхода калиброванные вставки трубопроводов должны выбираться максимально возможного диаметра. Ограничивающим фактором здесь является необходимость обеспечения при среднем измеряемом расходе <3Ср чисел Re не менее Rerp (рис. 1-2 и 1-3) и требуемых длин прямых участков трубопроводов. При этом диаметр калиброванных вставок трубопроводов DB определится исходя из (1-9):

При наличии ограничений в выборе параметров сужающего устройства,, например при заданной величине потери давления, при минимальных заданных прямых участках трубопровода и т. д., следует при расчетах также стремиться к обеспечению минимальной погрешности сужающего устройства. Так, требование иметь потерю давления на сужающем устройстве не более заданной величины обычно приводит к большим значениям т. С другой стороны, наличие у сужающего устройства вставок диаметром DB из стойкого материала -и хорошо обработанной внутренней поверхностью как раз обеспечивает минимальную погрешность а при больших значениях т (рис. 1-7 и 1-8). Таким образом, в некоторых случаях могут быть удовлетворены противоречивые требования. Однако следует помнить, что для диафрагм при т>0,56 значительно возрастает зе расчетного значения е, особенно при больших значениях Ар/р.

Можно усилить требования к функции потерь, считая, что она должна быть выпуклой (функцией с положительной кривизной). Построение разделяющей функции, минимизирующей погрешность приближенного решения, является оптимизацией процесса разделения в пространстве признаков. Однако применение метода минимальной погрешности в его классической форме встречает серьезные затруднения. Часть из них связана с тем, что плотность распределения р (х) обычно неизвестна и имеются только отдельные значения ЛГ(У), входящие в обучающую последовательность.