Минимальной температуре

температурных уровнях, например, при понижении давления в дросселе. Минимально возможная температура после дросселя определяется температурой насыщения при давлении после дросселирования. В зависимости от свойств конкретного рабочего тела цикла для достижения минимальной температуры может потребоваться рекуперативный теплообменник для понижения температуры перед дросселем, применение которого характерно для криогенных установок. В холодильных машинах минимальная возможная температура достигается без использования рекуператоров, непосредственно сразу после дросселирования сконденсированного в конденсаторе рабочего тела. Чтобы увеличить изменение энтальпии сжатого газа, т. е. холодопроизводительность цикла, можно воспользоваться дополнительно более холодными внешними источниками

Однако, выбирая режимы НТМО, необходимо иметь в виду, что величины минимальной температуры и предельной степени деформации ограничены и что при нарушении этих граничных условий может произойти локальное разрушение металла непосредственно в процессе предварительного деформирования [120]. Уменьшить вероятность трещинообразования в металле непосредственно в процессе ТМО можно двумя способами.

для регулирования технологических процессов, и максимальные (минимальные), предназначенные для регистрации максимальной (минимальной) температуры в данный период.

Современные модели пирометров, в том числе портативных автономных, снабжаются встроенным микропроцессором, реализующим запоминание максимальной, средней и минимальной температуры за время измерения, коррекцию излучательной способности, автокалибровку прибора и другие функции. Данные некоторых радиационных пирометров приведены в табл. 9.

2. Рабочую жидкость выбираем из условий, что температура ее застывания должна быть на 15... 20 °С ниже минимальной температуры окружающей среды, а кинематическая вязкость при р = 7... 20 МПа должна составлять 0,6... 1,1 см2/с. Останавливаем выбор на масле М10Г2 (ГОСТ 8581—78), у которого при 50 °С вязкость v = 0,82 см2/с, температура застывания 15 °С, плотность р = 890 кг/м3,

нием охлаждения образца сжатым газом, а также автоматически включает нагрев при достижении заданной минимальной температуры образца с одновременным выключением охлаждения. При испытаниях на этой установке характеристики термостойкости строятся в виде зависимостей «разрушающая разность температур—число теплосмен». При помощи этой установки также могут быть проведены испытания теплозащитных и теплоизоляционных свойств покрытий (рис. 7). Описанная установка легко-может быть использована также в комплекте с любой серийной разрывной машиной для определения несущей способности конструкционных материалов ' с покрытиями в условиях нестационарных тепловых нагрузок.

Для улучшения качества плазменных керамических покрытий (например, из окиси алюминия) предлагается более полно использовать химическую связь как между отдельными частицами в покрытии, так и между покрытием и подложкой. Для этого необходимо создать на поверхности подложки тонкий слой окисла, который обладал бы химическим сродством с материалом покрытия и одновременно был бы прочно связан с подложкой. Кроме того, для активизации поверхности подложки необходим ее предварительный подогрев не ниже определенной минимальной температуры, которая определяется составом взаимодействующих окислов. Подогрев подложки при напылении окиси алюминия улучшает структуру и увеличивает относительную плотность покрытия до 90—94%, а также повышает его сцепление с подложкой. Повышение эффективности нагрева порошка в струе плазмы достигается за счет применения добавок аммиака к основному плазмо-образующему газу. Библ. — 10 назв., рис. — 4, табл. — 1.

проявляется четкая зависимость минимальной температуры

Разработаны два варианта режимов термической обработки: термообработка ВТО-1 — удовлетворяет всем принципам восстановительной термообработки и заключается в быстром нагреве до минимальной температуры полного залечивания пор в аустенитной области, выдержке в течение 1 ч, ускоренном охлаждении для получения преимущественно бейнитной структуры и высоком отпуске по общепринятому режиму [134];

Картина термической усталости осложняется тем, что для характеристики данного разрушения является существенным не только число циклов, уровень максимальной и минимальной температуры цикла, но и длительность .нагружения. Последний фактор имеет тем большее значение, чем выше температура цикла. Поэтому необходимо тщательное изучение и учет всех факторов при анализе разрушения от длительной термической усталости.

Нагрев образцов пропусканием тока сопровождается появлением выраженного продольного градиента температур из-за интенсивного теплоотвода через захваты в ненагретые части испытательной установки. На рис. 1.3.5 показаны значения температур вдоль образца в моменты достижения максимальной и минимальной температуры цикла. Длительность цикла нагрева и охлаждения 5,5 мин, период нагрева от 200 до 900° С составлял 70 с.

и количество волокнистой составляющей в изломе (В) в зависимости от температуры в интервале охрупчивания. Чем ниже степень прокаливаемости, тем при более высоких температурах начинается охруп-чивание и тем ниже ат. Температура /Ш)м соответствует минимальной температуре, при которой сохраняется полностью волокнистое строение изломов высокоотпущенной стали после сквозной закалки (95 % мартенсита). При неполной прокаливаемости при /100М в изломе обнаруживаются кристаллические участки. При малой степени прокаливаемс.ет i при этой температуре излом полностью кристаллический и а, (ар) имеет низкое значение. Следует отметить, что различие в твердости в этом случае невелико.

3. Особенно заметно снижается расход энергии на трансформацию тепла в многоступенчатых установках по сравнению с одноступенчатыми при потребности в холоде или тепле разных параметров (температур). В этих условиях в многоступенчатых установках снижается затрата энергии на трансформацию тепла в меньшем интервале температур, т. е. на получение холода при более высокой температуре tw или на получение тепла при более низкой температуре ts. В одноступенчатой установке, как правило, весь холод должен вырабатываться при минимальной температуре ts или все тепло должно получаться при максимальной температуре tB.

На условия разрушения при неизотермическом нагружении существенно влияет знак циклической пластической деформации при максимальной температуре цикла. Типичным сочетанием температурного и силового циклов считают такое, при котором деформация сжатия осуществляется при максимальной температуре, в том числе с выдержкой, а деформация растяжения—• при минимальной температуре цикла (рис. 7, А1 или В1). Такой вид нагружения реализуется, как известно, в поверхностных слоях любого конструктивного элемента при интенсивном термоциклическом воздействии и в ряде деталей в силу их конструктивных особенностей. Весьма распространено такое сочетание t и 0, когда деформация растяжения приходится на высокотемпературную часть термического цикла (с выдержкой при температуре tmax — рис. 7, В2 или без нее — рис. 7,А2). Наконец, в условиях эксплуатации при стационарном тепловом режиме возможно циклическое упругопластическое деформирование при постоянной температуре (рис. 7, Cl, C2 или СЗ).

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке.

В целях улучшения свойств покрытия и снижения температуры нанесения покрытия в алюминий добавляют некоторое количество-(обычно, отвечающее состоянию эвтектики) кремния. Нами были проведены исследования по смачиванию твердых молибдена и ниобия жидкими силуминами с содержанием 1,46; 4,27; 7,85; 12,55 и 40,00 вес.% Si. Сплавы готовили переплавом в шахтной печи в тиглях из А12О3 в среде гелия, после чего подвергались химическому анализу. В таблице (сплавы № 2—б) показано, что Al—Si сплавы, обеспечивающие хорошее смачивание при минимальной температуре, содержат в случае ниобия около 4% Si (полное растекание при температуре 980° С) и в случае молибдена — около 8% Si (полное растекание при 1000° С).

Лакокрасочные материалы наносят в соответствии со стандартом ЧСН 03 8220 кистью или валиком. Краску можно наносить при относительной влажности воздуха не более 80% и минимальной температуре +10° С. Распыление краски проводят при относительной влажности не более 70%.

В процессе испытаний машины УМ-9 были получены следующие данные. Минимальная температура, достигнутая на образцах из стали Х18Н9Т, составила минус 125° С, а на образцах из стали 45 минус 98°, что объясняется ее большей теплопроводностью. С помощью хладопроводов и электрического нагревателя легко установить любую температуру образца от комнатной до минимально достижимой и поддерживать ее с точностью ±1°С. Градиент температуры вдоль рабочей зоны образца не превышал 1° для материалов с сильно отличающейся теплопроводностью. При минимальной температуре и максимальном изгибающем моменте 5 кгм расход жидкого азота не превышал 2 л/ч.

Наглядным способом анализа свойств смесей топлива с окислителем и разбавителем является построение диаграмм огнеопасность —• состав, подобных представленной на рисунке. Газовые смеси, составы которых находятся вне заштрихованной области диаграммы, не горят и не детонируют вследствие слабого выделения тепла, не обеспечивающего требуемой температуры горения. Точки на диаграмме вблизи углов соответствуют минимальной температуре пламени; она возрастает по мере смещения точки концентрации внутрь области.

Анализ уравнения (132) показывает, что для данной фрикционной пары коэффициент трения возрастает при увеличении общей температуры узла трения. Если во фрикционной паре коэффициент трения уменьшается с увеличением температуры, то наибольший коэффициент трения будет при минимальной температуре на поверхности трения и максимальном градиенте. Этот вывод является чрезвычайно важным, так как он показывает, что более рациональным является создание тормозных устройств с коэффициентом взаимного перекрытия трущихся поверхностей, меньшим единицы. Коэффициентом взаимного перекрытия называется отношение площади контртела, перекрытой фрикционным материалом, ко всей площади трения контртела. Справедливость уравнения (132) подтверждается результатами экспериментального исследования, проведенного в ИМАШ АН СССР.

Принимая во внимание, что гидравлические потери в трубах заметно возрастают при понижении температуры, а наибольшее давление в магистрали у насоса будет в конце работы насоса перед его выключением, при выполнении этого расчета необходимо .прежде всего установить, при какой минимальной температуре должна работать данная система, и рассматривать такой момент, когда все питатели уже сработали и насос, продолжая работать, перед выключением создает в конце наиболее длинного ответвления магистрали у реверсивного клапана или контрольного клапана давление порядка 40 кГ/см2. При этом давление в магистрали у насоса будет максимальным. Из этих 40 кГ/см2 около 20 кГ/см2 требуются в зимнее время для преодоления гидравлических потерь в трубопроводе от контрольного клапана давления до подшипника, включая потери в наиболее удаленном питателе и самом подшипнике, остальные 20 кГ/см2 представляют собой тот запас давления, который необходим для обеспечения срабатывания всех смазочных питателей при минимальной температуре окружающего воздуха. Так как после срабатывания всех питателей смазка, подаваемая насосом, не попадает к смазываемым точкам (за исключением неизбежной незначительной утечки), то весь объем смазки, нагнетаемый насосом в трубопровод, расходуется на ее сжатие и упругое расширение трубопровода, включая все его разветвления. При этом объем смазки, подаваемой насосом в единицу времени, будет распределяться по отдельным его разветвлениям для компенсации сжимаемости смазки и упругого расширения труб пропорционально емкости этих разветвлений.

При минимальной температуре рекристаллизации, которая называется порогом рекристаллизации, происходит наиболее резкое изменение механических свойств деформированного металла. При этом прочность резко снижается, а пластичность увеличивается (рис. 115). Изменение механических характеристик зависит не только от температуры нагрева, но и от продолжительности выдержки. Наиболее существенные изменения механических свойств металла происходят в начальный период ре-кристаллизационного отжига. Дальнейшее увеличение времени