Минимальное относительное

1. Нормы кинематической точности определяются требованиями к параметрам колеса, обеспечивающими минимальное отклонение передаточного отношения передачи. Одним из показателей кинематической точности зубчатого колеса является наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса F'ir — наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его полного оборота (рис. 6.9, а).

Для каждой степени точности устанавливается три группы показателей отдельных независимых норм: кинематической точности, плавности работы колеса и контакта зубьев. Нормы кинематической точности определяются требованиями к параметрам колеса, обеспечивающим минимальное отклонение передаточного отношения передачи в пределах оборота. Показателем кинематической точности зубчатого колеса является кинематическая погрешность AFS — наибольшая угловая погрешность положения колеса в пределах одного оборота при однопрофильном зацеплении его с идеально точным колесом (рис. 3.63, а).

Математические модели для расчета колебаний структур содержат большое количество параметров, определяемых на основе усреднения свойств элементов реальных конструкций. Соответствие расчетных амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний натурным зависит как от выбора модели, так и от точности задания параметров. Выбранной расчетной модели можно поставить в соответствие параметры или вектор параметров, обеспечивающий минимальное отклонение расчетных значений от действительных в заданном диапазоне частот. При конкретном расчете могут быть приняты несколько иные значения параметров, т. е. может быть реализован неоптимальный вектор параметров. Предположим, что ошибки реализации не систематические, а случайные, тогда оптимальным будет некоторое среднее значение вектора параметров. Каждой реализации соответствует система собственных частот и форм колебаний. Для общего случая системы с сосредоточенными параметрами отклонения собственных частот и форм колебаний можно определить на основании теории возмущений линейных алгебраических уравнений [4] при условии,

Z{ot) - полярные координаты кулачка; а. - расстояние между центрами вращения кулачка и коромысла; J50 - минимальное отклонение керомысла о* линии центров; Z0 - минимальный радиус кулачка;

Тонина и однородность помола. Тонкий помол улучшает внешний вид изделия (в особенности светлых, прозрачных) и в отдельных случаях способствует некоторому улучшению диэлектрических показателей и физико-механических свойств прессованных изделий; однородность размола улучшает таблетирова-ние и даёт минимальное отклонение в весе при объёмной дозировке.

Минимальное отклонение угла расположения ролика

Лфгшп Минимальное отклонение угла расположения ролика Отклонение ДС = +ДС

ДфтШ Минимальное отклонение угла расположения ролика Дфт, = (^)оАС Отклонение ДС = — ДС

Дфтт Минимальное отклонение угла расположения ролика / д(р \ ( дф \ ДФ1Т11П ^= { -- ^~ ] ( -- Д-^2) ~~ ( --- ) ( ~f~ Д^)

Машинисты котлов с топками слоевого сжигания, как правило, неудовлетворительно регулируют подачу воздуха и тягу, а в отдель-нШ случаях вообще их не регулируют, поддерживая На располагаемой максимальной высоте. Основной их заботой является поддержание нормального давления пара и обеспечение им потребителей. К этому же их побуждает материальное стимулирование за минимальное отклонение давления пара от нормального, и хороший контроль их работы путем установки манометров, регистрирующих Давление пара. Случаи снижения давления пара по этим причинам

Критерий управления на уровне контрольно-распределительного пункта — минимальное отклонение параметров теплоносителя на выходе из КРП от заданных значений. Формализованная форма такого критерия может иметь вид минимума суммы квадратов отклонений температуры теплоносителя, его напора и расхода от заданных значений. Ограничения при этом определяются диапазоном регулирования оборудования, установленного на КРП, и допустимым диапазоном изменения регулируемых параметров.

Поле течения сжимаемого газа внутри проницаемой полусферической оболочки может быть определено решением уравнения (3.74) относительно р2. При граничных условиях (3.75) решение получается в аналитическом виде. Выполненный анализ показал, что для газообразного охладителя заблокированная зона вблизи лобовой точки становится больше. При давлении подачи р0 = 1,5 минимальное относительное давление на "застойной" изобаре снижается до 0,929 по сравнению с 0,990 для жидкости.

Величина изменения плотности дислокаций сталей в результате имплантации ионами меди согласуется с характером изменения размера блоков мозаики /) (см. табл. 6.1). Минимальное изменение размеров блоков мозаики получено для стали 45, для этой же стали получено и минимальное относительное изменение плотности дислокаций, равное 2.6Г? Максимальное изменение размеров блоков мозаики и плотности дислокаций имеет сталь 40Х, а сталь 18ХГТ имеет среднее значение изменения рассматриваемых параметров.

характеризующим минимальное относительное ослабление амплитуды сиг-

ПЭ-450 и ПЭ-500 (цифры показывают минимальное относительное удлинение при разрыве, в %). Каждая марка П. ВД, в зависимости от величины пластичности или высоты образца под нагрузкой (от 0,7 до 2 мм), измеряемой при 130°, делится на 5 типов, от I до V. Наибольшую текучесть при литье под давлением имеет П. ВД с максимальным относит, удлинением и высокой пластичностью, напр. ПЭ-500 типа I или II. Изделия из этого низкомолекулярного материала имеют пониж. формо-устойчивость при повыш. темп-ре. По отношению к прочности при 20° прочность на разрыв П. ВД при —60° примерно в 2,8 раза выше, а при 80°—в 3,5 раза ниже. При повышении темп-ры от 20° до 60° прочность на сжатие и изгиб снижается в 2,5—2,7 раза, а предел прочности на срез падает с 140—170 до 75—90 кг/см3. Уд. объемное сопротивление П. ВД до 100° мало зависит от темп-ры и находится в пределах 1015—1018 ом-см; при темп-ре выше 100° резко падает, достигая при 120° 1010 ом-см. Тангенс угла диэлектрич. потерь мало зависит от темп-ры до 100" и частоты до 108—10' гц. Литье П. ВД производится при 150—200° и уд. давлении 300—700 кг/см2, опрессовка изделий — при уд. давлении 70—150 кг/см2, охлаждение — в форме под давлением. П. ВД выпускается в виде гранул с насыпным весом 500—540 el л.

*' Минимальное относительное удлинение. Данные для поперечного направления, за исключением сплавов 5052 и 5086 (долевое направление). Минимальные значения для Х5090 получены путем вычитания 20,7 МПа из значений типичных свойств этого сплава [111]. Минимальные свойства для других сплавов взяты из работ [2,193—197] *2 Данные взяты из работ [11, 20, 111, 192, 198]. *3 Данные взяты из работ [112, 192]. *4 Плакированный.

также величиной отношений м°™ от , приведённых в табл. 5. Например, у двигателя Майбах, установленного в танке „Пантера", несмотря на минимальное относительное у °в_ . 100, указывающее на то, что двигатель

при заданной точности измерения необходимо использовать объектив, рассчитанный на минимальное относительное изменение ди-сторсии при смещении изделия, обеспечить наибольшую однородность свойств пучка в поперечном сечении и расположить сканирующее зеркало вблизи щели фотодатчика. Одним из путей избавления от влияния перемещения дифракционной картины по поверхности зеркала при смещении изделия является использование видикона в качестве сканирующей и преобразующей системы. Однако в этом случае особое внимание надо уделять линейности развертки и ее стабильности.

Отсюда минимальное относительное сопротивление решетки при рабочей скорости шм будет:

Опыты [Л. 491] показали, что отрицательные dPcn/dW(j) возрастают (т. е. сопротивление решетки должно быть взято большим) при увеличении начальной высоты слоя и работе с малыми числами псевдоожижения. Минимальное относительное сопротивление решетки по [Л. 491] должно быть A!Pp/APCn~0,3.&i при ее линейной характеристике, а при квадратичной достаточно 0,15 А4. Здесь ki — коэффициент, равный единице при пределе устойчивости, но быстро падающий с увеличением числа псевдоожижения (например, при i/V=l,5 и Я0>100 мм &i~0,l). Таким образом, в соответствии с ранее известным склонность к каналообразованию ослабевает с увеличением скорости газа. Интересно, что с точки зрения ограничения локальных прорывов газа решетки с квадратичным сопротивлением, т. е. с турбулентным движением газа через сравнительно крупные отверстия, эффективнее решеток с линейной характеристикой (пористых).

ходового винта и шариков до твердости HRC 58 —60 с последующим шлифованием обеспечивает повышенную долговечность этих передач. Малые потери на трение позволили создать беззазорные ШВП с двумя полугайками, собранными с предварительным натягом, что устраняет зазоры в передаче, увеличивает жесткость и тем самым значительно повышает точность передаваемого движения при наличии реверсирования. На фланцах полугаек нарезаны зубья Zj и z2, причем z2 + 1 = zv При выводе полугаек 1 и 3 из зацепления с корпусом 2 и повороте каждой полугайки в одну сторону на один зуб происходит условное минимальное относительное смещение полугаек

нии (кгс/мм ), второе —- минимальное относительное удлинение (%). Например, высокопрочный чугун ВЧ 50-1,5 имеет предел прочности на растяжение не менее 50 кгс/мм = 500 МПа и относительное удлинение при разрыве не менее 1,5 %. Основные свойства высокопрочных чугунов, используемых для деталей паровых турбин, приведены в табл. 3.5.