Максимальная перегрузка

Достигнутая максимальная относительная глубина

от первой на 90°, вызывает уменьшение коэффициента теплоотдачи (олок/а—0,6). Наличие точек касания шаров в горизонтальной плоскости (в минимальном для прохода газа сечений) уменьшает относительный коэффициент в меньшей степени, чем в лобовой области (алок/а=0,75), но в этом же сечении имеют место максимальные значения локального коэффициента теплоотдачи, равные аЛОк/а=1,45. Наименьшие значения локального коэффициента теплоотдачи (аЛОк/а = 0,53) обнаружены в точках касания электрокалориметра с другими шарами в кормовой области, где существует обширная застойная зона газа. Таким образом, максимальная относительная разница в локальном коэффициенте теплоотдачи по поверхности шарового калориметра при наличии десяти точек касания с другими шарами (пористость канала <~0,4) имеет место между точками обтекания поверхности сферы в минимальном живом сечении и точками контакта в кормовой области а"окС /а""" =2,75.

— W? где W? = —— - максимальная относительная плотность энергии упру-

Оценка погрешностей измерений. Значение удельного объема для каждой из изохор в данной работе определяется с помощью таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара по экспериментально измеренным значениям давления и температуры. Поэтому максимальная относительная погрешность определения удельного объема с учетом ошибки отнесения [уравнение (1.10)] будет составлять

Оценка погрешностей измерений. Максимальная относительная погрешность определения удельного объема в соответствии с формулой (7.31) имеет вид

Коэффициент теплоотдачи определяется уравнением (5-9), а максимальная относительная ошибка опыта — зависимостью (1-24). Найдем ошибку измерения коэффициента теплоотдачи при свободной конвекции в большом объеме при температуре 20° С. Допустим, что температура поверхности трубы составляет 60° С. Измерение температуры производится с ошибкой 0, 10° С. Труба имеет наружный диаметр 20 и длину 300 мм. Примем ошибку измерения линейных раз-мерор. равной 0,1 мм. Относительная ошибка определения теплового

Дополнительным подтверждением этого служат результаты изучения субструктуры решетки электролитически осажденного железа, приведенные в той же работе [81 ]•': хотя средняя величина когерентных областей решетки ниже (т. е. плотность когерентных областей выше), чем в случае сильно деформированного железа, (1140 против 1340 А) максимальная относительная деформация решетки тех же образцов в пять раз меньше и, как следовало ожидать, выше поляризуемость (наклон анодной поляризационной кривой 40 мВ против 30 мВ для деформированного железа). Правильно отметив различия в относительной деформации решетки, авторы тем не менее утверждают, что получить наклон 30 мВ можно только при высокой плотности субзерен, что противоречит их собственным экспериментальным данным.

Дополнительным подтверждением этому служат результаты изучения субструктуры решетки электролитически осажденного железа, приведенные в работе [89]: хотя средняя величина когерентных областей решетки ниже (т. е. плотность когерентных областей выше), чем в случае сильно деформированного железа (114 против 134 нм), максимальная относительная деформация решетки тех же образцов в пять раз меньше и, как следовало ожидать, выше поляризуемость (наклцн анодной поляризационной кривой 40 мВ против 30 мВ для деформированного железа). Правильно отметив различия в относительной деформации решетки, авторы работы [89 ] тем не менее утверждают, что получить наклон 30 мВ можно только при высокой плотности субзерен, что противоречит их собственным экспериментальным данным.

В период проведения опытов средняя максимальная температура составляла +16,3 °С, минимальная +9,7 °С, средняя максимальная относительная влажность воздуха 90%, минимальная —81%.

согласуются между собой. В большинстве экспериментальных работ погрешность получаемых данных оценивается в 0,25—0,5%. Расхождения между измерениями разных авторов обычно не превышают эту величину. Согласно общей теории ошибок [Л. 108, 109] максимальная относительная ошибка в значении плотности равна:

где бр—максимальная относительная ошибка в определении плотности; РР — плотность ртути; Ami, Дт2, Ат3 — максимальные абсолютные ошибки при определении массы пустого пикнометра, заполненного ртутью и исследуемой жидкостью; AT — максимальная абсолютная ошибка в измерении температуры равновесного состояния; Др — максимальная абсолютная ошибка в измерении давления; ДВК — максимальная абсолютная ошибка в измерении концентрации ВК продуктов.

где ?тах — момент времени, когда производная имеет максимум; ^ — отношение динамической поправки т] к максимальному статическому отклонению (ятах)ст = (ё^тахУю2; птах — максимальная перегрузка. А. Н. Крыловым были рассчитаны и построены кривые записи импульса, из анализа которых следует, что при записи перегрузок с помощью аксельрометра погрешности могут быть как положительными, так и отрицательными, что следует учитывать при оценке суммарной погрешности измерения. Следовательно, при измерении кратковременных импульсных процессов, какими являются нагружения тела при ударе и взрыве, желательно использовать датчики с высокой частотой собственных колебаний при наличии требуемой чувствительности.

Совершив 18 оборотов вокруг Земли, второй советский космический корабль-спутник приземлился, отклонившись от расчетной точки приземления менее чем на 10 км. Скорость приземления контейнера равнялась при этом 6—8 м/сек, а скорость приземления кабины 10 м/сек. Максимальная перегрузка на траектории снижения не превышала десятикратной.

Максимальная перегрузка, действующая на человека при его падении и торможении ремнями безопасности, зависит от конструктивной схемы ремней и может изменяться в пределах «
В разработанной методике расчета центрифуги исходными данными являются максимальная перегрузка Km к J — время нарастания перегрузки до Km- В качестве примера вычислены параметры центрифуги для Km = 10, т = 0,05 с, /2 = 0,1, Л = 250 Н-м-с2 и R = 40 см (табл. 1).

Вибростенд МП-2. Рабочий диапазон вибростенда МП-2 по перегрузкам и частотам значительно шире, чем у МП-1, в частности, максимальная перегрузка для стенда МП-2 100 g, максимальная частота 100 гц; амплитуда колебаний может быть установлена любой в интервале 0—25 мм с погрешностью не более 0,02 мм. Стенд имеет два !вибростолика — вертикальный и горизонтальный — размером 150 X Х150 мм, максимальный вес испытуемого объекта 2 кг.

Низкочастотный вибростенд (100 g, 5 гц). Низкочастотный вибростенд, на который группе авторов (Г. Г. Павлов, Ф. Л. Литвин, А. В. Фролова и Г. А. Смирнов) было выдано авторское свидетельство \ предназначен для калибровки и испытаний виброаппаратуры. Вибростенд характеризуется следующими основными параметрами: максимальная перегрузка 100 g, максимальная частота 5 гц; максимальный ход вибростолика 2000 мм (амплитуда 1000 мм); изменение амплитуд ступенчатое, минимальная амплитуда 500 мм; наибольший вес испытуемого объекта 5 кг, столик круглый диаметром 200 мм.

Основные параметры стенда следующие: максимальная амплитуда 500 мм; максимальная частота 5 гц, максимальная перегрузка 50 g; изменение амплитуд ступенчатое; наибольший вес испытуемого объекта 5 кг; размер площадки вибростолика 150X150 мм.

Пусть, например, для амортизационной системы шасси самолета известна величина максимальной работы Лтах, которую должна воспринять система, а также отвечающая этому случаю величина максимального усилия по оси амортизатора .Р™ах = ~ "max 'fa. cm- Здесь /г^ах — определяемая по нормам прочности максимальная перегрузка при поглощении амортизацией максимальной работы Лтах; Pa. cm — усилие по оси амортизатора на стоянке. Предположим далее, что, исходя из известных величин Лтах, Р™х и Ра.ст, (установлены все параметры воздушного амортизатора, в том числе максимальные величины хода smax, усилия по воздуху Рд («max) и работоемкости /48(smax)- Кроме того, известны соответствующие максимальные величины 6тах, •Рк(бтах) и ^(бтах), характеризующие работу пневматиков колес.

При ударе твердой сферы об упруго-пластический грунт максимальная перегрузка Пщах == а {FiNf -f с, где F = -^^— число Фруда; N =

Максимальная перегрузка, действующая на человека при его падении и торможении ремнями безопасности, зависит от конструктивной схемы ремней и может изменяться в пределах Пу^^^ = 4-=-16.

В разработанной методике расчета центрифуги исходными данными являются максимальная перегрузка Km и J — время нарастания перегрузки до Кш' В качестве примера вычислены параметры центрифуги для Km = Ю, т == 0,05 с, ^2 = 0,1, /j = 250 Н-м-с2 и ^ = 4(5 см (табл. 1).