Минимально допускаемое

испытывать Y^a-превращения полностью, во втором случае будет происходить неполное Y^e-превращение. Эта же сталь при минимальном содержании хрома (12%) и максимальном содержании углерода (0,15%) будет испытывать протекающее полностью Y-»-a-nPeBPauteHHe' a ПРИ охлаждении из •области у 11а воздухе будет закаливаться на мартенсит.

Наиболее полное извлечение серы будет при минимальном содержании (FeS) в шлаке:

Формы, получаемые уплотнением, имеют неодинаковую плотность. Графитовые формы, имеющие градиент плотности по объему, предрасположены к непостоянной и неравномерной усадке в период их тепловой обработки, а также к короблению и образованию трещин. Для получения набивных форм с одинаковой плотностью по объему смесь уплотняют слоями толщиной 30 - 60 мм. Особенно велик градиент плотности в формах, получаемых прессованием. В связи с этим оптимальную величину удельного давления прессования выбирают такой, чтобы форма имела, no-первых, небольшой градиент плотности по объему; во-вторых, необходимую прочность при минимальном содержании связующего вещества.

1.Назначение легирования высокоуглеродистых хромотитано-вых и хромоциркониевых сталей с высоким сопротивлением абразивному изнашиванию — упрочнение твердого раствора, образование тонкораздробленных зернистых карбидов при минимальном содержании карбидных хромистых эвтектик.

Для изготовления химической аппаратуры чаще всего применяют технический алюминий с чистотой порядка 99,5%. Из алю-миния более высокой степени чистоты (99,90% и выше) изготавливают только аппараты и реакторы, контактирующие с концентрированной азотной кислотой. Его устойчивость в сухом броме, яблочной, борной и лимонной кислотах и в других средах выше, чем у технического алюминия, но практически это различие незначительно. В щавелевой, фосфорной и уксусной кислотах алюминий марок АОО, АДОО, АДО и АД1 имеет сходную коррозионную устойчивость. При получении уксусной, абиетиновой, масляной, капроновой и каприловой кислот, эти-ленбромида, амилового, метилового, этилового и бутилового спиртов, анизола, циклогексанона, крезола, фенола и др. в реакторах из алюминия необходимо иметь в виду, что он устойчив в пассивном состоянии только лишь при минимальном содержании влаги в среде. Применение алюминиевых сплавов, содержащих медь, для изготовления аппаратуры для производства уксусной кислоты недопустимо. Кремнисто-алюминиевые сплавы (силумины) пригодны для изготовления литых деталей насосов, работающих в среде уксусной кислоты.

Ранее нами был обнаружен синергетический эффект — усиление защитных свойств ингибиторов в лакокрасочных покрытиях в присутствии других ингибиторов. На основе этой зависимости была исследована возможность получения полимерных покрытий с высокими защитными свойствами при минимальном содержании органических хроматов. В качестве объектов исследования были использованы хроматы и фосфаты этилендиа-мина и гуанидина.

Для образования интерметаллида Ni3Ti аустенитные стали легируют титаном в количестве 1,5—3,0% при минимальном содержании углерода (не более 0,08%). В табл. 40 приведены аустенитные стали с интерметаллидным упрочнением.-

Наиболее высокая магнитная индукция и проницаемость достигаются в отожжённых отливках при минимальном содержании Ссеяз и сниженном количестве графита.

По химическому составу 1-я зона характеризуется максимальным содержанием гольевого вещества и влаги при минимальном содержании жира, золы, дубящих и вымываемых веществ. 2-я зона характеризуется средним по величине содержанием перечисленных веществ. 3-я отличается минимальным содержанием гольевого вещества и влаги при максимальном содержании остальных веществ.

4 мм. Сжигался природный газ. Решетка имела размер 300x900 мм, и 10 колпачков были установлены в дза ряда с шагом 150 мм. Материалом частиц слоя был хромомагнезит 0,5—1 мм или корунд 0,63 мм. Анализ продуктов сгорания, взятых с верхней границы слоя, показал «высокую полноту огоранля уже при 800—850° С». При температурах свыше 900° С в отходящих газах не было СО при минимальном содержании свободного кислорода. Приводятся следующие результаты анализа газов:

при минимальном содержании алюминия и содержании 3-стаби-

Минимально допускаемое значение модуля можно определить из условий прочности зубьев на изгиб по формуле (8.20). Однако при таком расчете в большинстве случаев получают зацепления с очень мелкими зубьями, применение которых практически ограничено. Поэтому значение m обычно выбирают, ориентируясь на рекомендации, выработанные практикой, и затем проверяют на изгиб. В этих рекомендациях учитывают следующее.

Благодаря смещению инструмента удается снизить минимально допускаемое число зубьев на колесе без утонения (подрезания) их у основания,

ножки зуба (рис. 230, в), уменьшается длина рабочего участка профиля, прочность зуба снижается. По границе подрезания устанавливается минимально допускаемое число зубьев. Наименьшее число зубьев, свободных от подрезания при нарезании инструментом реечного типа без смещения, zmin =17.

В составных коленчатых валах (фиг. 304) шейки и щёки, изготовленные отдельно друг от друга, соединяются между собой неподвижными посадками с гарантированным натягом. Силовой поток с шейки на щеку или в обратном направлении передаётся трением, возбуждённым на поверхности контакта. Составные коленчатые валы возможны; в том случае, когда проекции шеек (коренной и кривошипной) на широкую грань щеки взаимно не перекрываются, а находятся друг от друга на некотором расстоянии (фиг. 304). Минимально допускаемое расстояние между проекциями шеек составляет около !/3 диаметра отверстия в щеке под шейку. При меньшем расстоянии щёки и кривошипная шейка изготовляются как одно целое, а коренные шейки — вставными (фиг. 305).

Определение коэффициента перекрытия es. Минимально допускаемое значение коэффициента перекрытия для прямозубых нефланкированных передач es «; 1,2,

При изменении параметров газа (теплоты сгорания, давления, удельного веса) в значительных размерах (свыше 10%) проверяют минимально допускаемое -давление газа и пересчитывают диаметр сопла горелки.

Минимально допускаемое значение модуля можно определить из условий прочности зубьев на изгиб по формуле (8.20). Однако при таком расчете в большинстве случаев получают зацепления с очень мелкими зубьями, применение которых практически ограничено. Поэтому величину т обычно выбирают, ориентируясь на рекомендации, выработанные практикой, и затем проверяют изгиб-ную прочность зубьев. В этих рекомендациях учитывают следующее.

, - минимально допускаемое норматив-

Из этого уравнения видно, что время пуска tn в большей степени определяется значением Мпуск пускового момента двигателя и при отсутствии пробуксовки ходовых колес по рельг сам сохраняется обратно пропорциональная зависимость между этими величинами. Минимально допускаемое время Пуска можно определить из условия надежного сцепления ходовых колес с рельсами, т.е. отсутствия пробуксовки. Надежность сцепления зависит от соотношения между силой сцепления и движущей силой. Так как сила сцепления имеет меньшее значение при отсутствии груза, то наибольшая опасность буксования возникает именно в этом случае. Следовательно, он и является расчетным.

гдегтшк — минимально допускаемое число зубьев для косозубой передачи; 2min п — для прямозубой передзчи;

При проектировании цепного привода с большими межцентровыми расстояниями необходимо предусматривать регулировку провисания ведомой ветви цепи при помощи оттяжных звездочек или передвижных опор (например, салазок у электродвигателя). В табл. 12 приведены формулы, по которым, в зависимости от передаточного числа i, можно приближенно определить минимально допускаемое расстояние / между центрами звездочек, если это расстояние не задано по условиям расчета.

где Рс — величина Р ,окружного усилия), когда / уменьшена до величины с; с — минимально допускаемое расстояние между точками приложения сил. Если обозначить через R рабочий радиус муфты, т. е. расстояние от центра вала до середины ширины пружины, то сила Р при максимальной нагрузке может быть определена по формуле