Минимально возможных

Зависимость перемещения толкателя sa (фх) (рис. 15.4, а) от передаточного отношения механизма характеризуется передаточной диаграммой % (cpj) = Ф (d$2 (qt^/dyj — замкнутой кривой в общем произвольной формы (рис. 15.4, б) в системе координат (ds2 (cp^/dcp,), s2 (фг). Фазе удаления толкателя соответствуют участок диаграммы справа от оси ординат, а фазе возвращения— слева, так как в этих случаях передаточная функция ds9 (cp^/dcpi имеет разные знаки. Каждая точка этой диаграммы соответствует определенному углу поворота ц>1 кулачка. Если принять допустимое для данного типа механизмов значение угла давления ад, то для каждой точки диаграммы по зависимости (15.3) можно определить величины эксцентриситета » и минимального радиуса /•„, соответствующие этому значению. Очевидно, что значение е и ги, обеспечивающие условие а ^ад для всех точек передаточной диаграммы, будут находиться в области между касательными 1 и 11, проведенными под углом ад к участкам графика, характеризующим подъем — dsj ( 0 и опускание — ds2 (cpt)/rf(p, < 0 толкателя Центр вращения кулачка может находиться в любой точке заштрихованной зоны между касательными, а точка О определяет минимально возможные значения ей г0.

где е,, е2 — относительные диэлектрические проницаемости соот-, ветственно максимально и минимально возможные (ожидаемые) для контролируемых изделий одной марки.

рисунка видно, что даже минимально возможные на практике концентрации Си2+ значительно превышают параметр растворимости СиО, т. е. все реальные растворы являются термодинамически неустойчивыми. Известно также, что многие растворы подобного типа обладают способностью к стойкому пересыщению, поэтому экспериментальная кривая, отвечающая началу осадкообразования, может лежать выше расчетной кривой / (рис. 11.12). Следовательно, для суждения о положении действительной границы области осадкообразования необходимо привлечь прямые экспериментальные данные. На рис. 11.13 приведены термодинамически рассчитанные зависимости растворимости СиО от температуры для растворов с различными значениями рН [3]. Характерно, что при рН <; 7,4 растворимость резко уменьшается с повышением температуры. Так, повышение температуры от 20 до 100 °С уменьшает равновесную концентрацию СиО в сотни раз. При рН ;> 8,6 наблюдается так же сильно выраженная обратная зависимость: растворимость возрастает с ростом температуры. При 7,4 <^ рН <^ 8,6 кривые растворимости проходят через минимум.

На втором шаге принимаются укрупненные минимально возможные значения показателей надежности и такта работы оборудования, а на третьем эти же показатели определяются более точно после детальной проработки конструкции.

Поскольку РП встраивается в корпус ГУП, значения Sn и V3 в основном определяются конструкцией последнего. Применительно к трем оставшимся параметрам очевидно, что легче всего осуществить плавное изменение У5. Для того чтобы собственные свойства системы были чувствительны к таким изменениям, необходимо из всех возможных совокупностей S4,/4 иУ5, удовлетворяющих заданному сдвигу собственных частот, выбирать такие, которым соответствуют минимально возможные значения модуля производной dVydco. Найдем величину этой производной.

поставленную задачу можно сформулировать как необходимость выбора в области (9), (15) такой совокупности значений /4, S4 и V5, которая позволяет получить минимально возможные значения (14) при одновременном выполнении условия (12).

привязку трубопроводов к корпусу насоса, уменьшить массогаба-ритные показатели корпуса и получить минимально возможные размеры по главному разъему. Кроме того, при этом облегчаются-условия работы уплотнения вала, поскольку контурная ступень уплотнения непосредственно связана с всасывающей полостью насоса.

минимально возможные габариты и вес;

б) минимально возможные границы изменений приведенных затрат 8™вп и безрамерного выходного параметра Р™п модели-цели:

Температура системы оказывает влияние на величину утечек, зазоров и выбор характеристик материалов. Вязкость рабочей среды зависит от температуры, а величина утечек, как правило, обратно пропорциональна вязкости. Вместе с тем относительный линейный коэффициент теплового расширения материалов, примененных в уплотнении, определяет собой минимально возможные зазоры.

результирующая неуравновешенности частей вала от исходного дисбаланса и уравновешивающих грузов должна давать /минимально возможные составляю-

На рис. 125 показано влияние силы сварочного тока и скорости сварки на долю участия основного металла в образовании шва. Доля участия у0 растет с увеличением силы тока и скорости сварки. Для уменьшения УО сварку следует проводить на минимально возможных силах тока и скоростях сварки, обеспечивающих получение швов заданных размеров и формы. Кроме того, для уменьшения у„ следует отдавать предпочтение разделке кромок под сварку.

Сварку медно-железными электродами всех типов следует выполнять таким образом, чтобы не допускать сильного разогрева свариваемых деталей: на минимально возможных токах, обеспечивающих стабильное горение дуги, короткими участками вразброс, с перерывами для охлаждения свариваемых деталей.

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины гфоплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охтаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета CFH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \уш = е I ЯПр для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При \/ш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

малая масса и минимальные габариты — деталь должна иметь достаточные прочность, жесткость и износостойкость при минимально возможных габаритах и массе;

Таким образом, мы получили систему трех квадратных и трех линейных уравнений. Эту систему мы будем решать в целых минимально возможных числах.

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину' притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (FH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \\/ш =е /tfnn для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При уш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при \уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

Скорость распространения усталостной трещины прямо пропорциональна раскрытию берегов усталостной трещины (см. главы 3-6). Поэтому минимальное раскрытие трещины соответствует минимальным скоростям роста трещины, которые могут быть реализованы в материале, использованном для изготовления изучаемого элемента конструкции. Применительно к алюминиевому сплаву АВТ, из которого изготавливают лонжероны лопастей, диапазон минимально возможных скоростей роста усталостной трещины составляет менее 10~8 м/цикл. Именно этот диапазон скоростей роста трещины, как показано выше, был выявлен в исследованном лонжероне лопасти вертолета Ми-8 RA-25617. В этом случае датчику-сигнализатору было достаточно для срабатывания, чтобы трещина проросла на полную длину около 20 мм по нижней полке, включая 10 мм ее сквозного роста. При этом закономерность формирования рельефа излома на этом этапе роста трещины свидетельствует о том, что предельное состояние еще не было достигнуто и она длительное время и далее могла бы развиваться в лонжероне. На это также указывают и результаты представленных оценок длительности роста сквозных усталостных трещин в различных сечениях лонжеронов. Этап развития сквозных трещин составляет не менее 70 полетов в самом нагруженном сечении лонжерона на относительном радиусе около 0,7 (см. § 12.4, стр. 643). Различие же в оценках общей длительности роста

Приближенное решение для высоконадежных систем. Пусть требуется при минимально возможных затратах достичь требуемого значения показателя надежности R0. Если рассматривается высоконадеж-

Из выражений (18.7), (18.13) и (18.15) следует, что при ограниченных возможностях в отношении разграниченности сегментов [?2, Рь], tv2, v0] при синтезе динамической модели двигателя целесообразно стремиться к обеспечению минимально возможных величин \hjs\. Простейшим средством для достижения этой цели согласно зависимости (18.8) является размещение маховика на выходном фланце двигателя (рис. 84, а, б). При этом нормированные собственные формы модели двигателя, как правило, удовлетворяют условию

использования минимально возможных температур закалки;

состава или получению максимального выхода определенного узкого класса крупности материала; к получению определенной степени вскрытия и разделения минералов, степени сохранности их природной формы; уменьшению степени загрязнения готового продукта материалы электродов; получению заданной производительности разрушения при минимально возможных затратах энергии. В отдельных случаях требования могут быть сформулированы для физико-химического состояния пульп, санитарных условий и т.д. Причем для различных технологических процессов указанные требования могут рассматриваться как отдельно, так и в совокупности. Так как требования могут иметь противоречивый характер (например, увеличение производительности единичного импульса и сохранность зерен минералов), то приоритет должен быть отдан конструкции, обеспечивающей максимальный технико-экономический эффект. Выделив основные технологические требования, необходимо определить параметры источника импульсов и режимы его работы, чтобы провести расчет элементов конструкции камеры.