Максимальная прочность

Рабочая температура, К 300—2300 Максимальное усилие (растягивающее) кН 5 Период цикла, с 30—3600 Максимальный ход активного захвата, мм 20 Максимальная потребляемая мощность трех секций, кВт 15

Полезная площадь ванны в мм2 .... Общая площадь диафрагм преобразователей в мм2 .... Максимальная потребляемая мощность в кет 310X390 300X300 2,5 370X670 300X600 5 370X960 300X900 7,5 370Х 1250 300 X 1200 10

Аппарат „Феррофлюкс" TFL 1500 (фиг. 71) представляет собой понижающий трансформатор с бесступенчатой регулировкой силы тока от 0 до 1500 а и служит для циркулярного намагничивания стальных изделий при испытании их на дефекты методом магнитной суспензии. Аппарат снабжается приспособлением для зажатия изделий и пропускания через них тока. Аппарат рассчитан на питание от сети переменного тока напряжением 220 в Максимальная потребляемая мощность 7,5 ква.

Максимальная производительность по азото-водородному газу 2,5 м^/час; число одновременно обслуживаемых постов атомно-водо-родной сварки — 2; мощность, потребляемая при непрерывной работе (при расходе газа 1,5 — 2,5 м^/час)— 3—4 кет; максимальная потребляемая мощность — 5,5 кет', рабочая температура камеры расщепления —550—650° С; максимально допустимая температура камеры — 700° С; время разогрева до рабочей температуры 1,5—2 часа; время охлаждения с 550 до 110°С —около 12 час.; к. п. д.—30%; максимально допустимое давление азото-водо-родного газа (на выходе) 0,7—0,8 am; габариты крекера: высота — 1100 мм, ширина —475 мм, глубина — 605 мм. Вес около 200 кг.

Максимальная потребляемая мощность, кВт 3 5

Максимальная потребляемая мощность ........ кет М 16 Б 0,15 0,18 0,45 0,6 10 0,6

Максимальная потребляемая мощность в кет .... 5,0 17,5 55,0

Максимальная потребляемая мощность, вт 1100 1000 2000

Максимальное давление насоса 200 кГ/см2. Максимальная потребляемая мощность 40 кет. Общий к. п. д. насоса 0,95—0,96. Максимальный угол поворота блока цилиндров 22°, Вес насоса 130 кг. В качестве рабочей жидкости предусмотрено применение индустриального масла 20.

Время пересечения водой магнитного поля (под одним полюсом), с Максимальная напряженность магнитного поля в зазоре, А/м (Э) Максимальная потребляемая мощность, Вт Сечение для прохода воды,

ность 60—80 см2/мин, максимальная потребляемая мощность 75 кВт.

Простое увеличение углерода при феррито-перлитной структуре (нормализованное состояние) приводит к повышению прочности и порога хладноломкости. Максимальная прочность при такой структуре соответствует содержанию углерода примерно 1 % С и достигает всего лишь 100 кгс/мм2 (см. выше рис. 148), тогда как порог хладноломкости лежит ниже 0°С лишь при содержании углерода не более 0,4%.

Скорость старения сильно зависит от температуры (рис. 415): повышение температуры ускоряет процесс. Однако получаемая максимальная прочность тем ниже, чем выше температура старения.2 Кроме того, в результате старения при температуре выше 150°С явно отмечается разупрочнение сплава при выдержке более той, которая вызывает максимальное упрочнение, и тем скорее, чем выше температура.

б — естественное старение не дает максимальной прочности, даже при очень большой выдержке, как искусственное. Максимальная прочность достигается в результате старения при 120—140°С в течение 16—24 ч.

Существует оптимальная вязкость, зависящая от дисперсности материала и вязкости раствора, при которой достигается максимальная прочность. Например, керамическую суспензию для оболочковых форм лопаток ГТД готовят на основе гидролизованного этилсиликата и электрокорундовой шихты следующего состава: 35% электрокорунда М5, 25% электрокорунда М7 или М10. 40% электрокорунда М40.

составляет 39%. При содержании цинка более 39% в равновесии находятся (разы аир'; р"-фаза, имеющая состав CuZn, является электронным соединением (отношение числа валентных электронов к числу атомов равно 3/2) с упорядоченным расположением атомов в решетке. При увеличении содержания цинка в сплавах Си—Zn их прочность и пластичность (рис. 174) возрастают. Максимальная прочность латуни наблюдается при 30% Zn. При переходе в двухфазную область (а + р") пластичность латуни резко уменьшается. Латуни маркируют буквой Л, рядом с которой указывается содержание меди и других легирующих элементов, например Л96 (томпак) с 96% Си, Л80 (полутомпак) с 80% Си, Л62 (62% Си), ЛМц 58-2 (58% Си, 2% Мл).

Повышение прочности с уменьшением диаметра усов из смеси меди и железа начинается уже приблизительно при диаметре около 100 мк, в то время как для усов из чистых металлов — при диаметре менее 10 мк. Максимальная прочность смешанных усов составила ~400 кГ/мм2.

Термообработка никелированных деталей способствует повышению адгезии покрытия с основой вследствие диффузии никеля и фосфора в основной металл с образованием переходного диффузионного слоя Максимальная прочность сцепления достигается в результате нагрева покрытия при температуре 400—500 °С в течение 1 ч

Прочность связи покрытия с подложкой измерялась на образцах (рис. 2), полученных при склеивании эпоксидной смолой керамического покрытия со стальной державкой. Покрытие из А1203 начинает осаждаться на хромовом полированном образце при температуре не ниже 700° С, а на никелевом при температуре не ниже 600° С. Отслаивание покрытия, полученного при подогреве подложки до 700—800° С происходит в основном по границе Сг203—А1203. Максимальная прочность наблюдается при подогреве подложки до 900° С (рис. 3). Образцы в этом случае разрушаются по зоне Сг—Сг203. Более высокий предварительный нагрев подложки приводит к падению прочности связи покрытия с подложкой из-за резкого увеличения толщины пленки окисла и роста внутренних термических напряжений в основании покрытия (см. рис. 1). Характер разрушения никелевых и хромовых образцов различен. Сцепление между NiO и А1203 становится

заданного сочетания геометрических параметров соединения. Следует отметить, что при разрушении от среза несущая способность соединения минимальна, а максимальная прочность болтового соединения со склейкой меньше прочности чисто клеевого соединения. Увеличение отношения eld устраняет разрушение от срезами несколько повышает прочность (на рис. 63 не показано). Прочность соединения с прокладками — шайбами (не показана) несколько ниже, чем прочность болтового соединения со склейками, по выше, чем прочность стандартного механического соединения.

борида алюминия небольшого размера, занимающие лишь менее 1 % ее площади. В этом случае максимальная прочность при растяжении, очевидно, должна обеспечиваться благодаря упрочнению поверхности раздела этими иглами. Интересно, что аналогичный результат был получен и для волокон графита; Гоан и Прозен [18] показали, что, если на поверхности графита перед введением в эпоксидную матрицу вырастить нитевидные кристаллы карбида кремния, предел прочности при сдвиге между слоями существенно вырастет.

Все рассмотренные выше методы определения имеют недостатки, связанные с неоднородным или сложным напряженным состоянием, а также с возникновением остаточных напряжений. Влияние остаточных напряжений было исследовано лишь на образцах с одиночным ^волокном. Браутмэн и Мак-Гэрри [10] изучали влияние температуры полимеризации на эффективную прочность поверхности раздела. Они установили, что существует оптимальная, температура полимеризации, при которой обеспечивается максимальная прочность связи. Выполненный с помощью модели коаксиальных цилиндров расчет напряженного состояния, вызванного' напряжениями, возникшими при охлаждении от температуры полимеризации, позволил объяснить эти данные.