Максимальной автоматизации

График закона (24.7) или (24.9) представлен на рис. 24.4, г. Максимальная ордината этого графика вычисляется по формуле (24.8) и называется максимальной амплитудой колебаний.

Максимального значения амплитуда достигает при частоте внешней силы, близкой к частоте собственных колебаний осциллятора (со«о>о). Колебания с максимальной амплитудой называются резонансными, а само явление «раскачки» колебаний до максимальной амплитуды при о>«соо называ-

излучения. При плотностях атомов во фронте УВ, значительно превышающих плотность окружающего атмосферного воздуха, и при ио-низациях близких к полной однократной плазменная частота приближается к частоте излучений неодимового лазера 3*1014 Hz, и следовательно, фронт УВ действует как отражатель для воздействующего лазерного излучения, изменяя направление его распространения. Отраженное излучение не обладает достаточной интенсивностью для испарения невозмущенного материала покрытия. Однако в покрытии распространяются температурные возмущения, приводящие к возникновению температурных напряжений. У металлов В напряженных состояниях возрастает коэффициент поглощения излучениями. Испарение покрытия локализуется на участках с максимальной амплитудой термомеханических напряжений. Дальность распространения ППС вблизи линии гравировки 10—15 мкм соответствует дальности распространения тепловых возмущений в пленке по теплопроводностному механизму. Остается под вопросом причина устойчивой квазипериодичности структур. Наиболее вероятным представляется возникновение автоколебаний с периодом порядка или несколько менее 10 не при взаимодействии плазмы на фронте УВ с лазерным излучением. Последнее приводит к высокоамплитудной модуляции отражательной способности УВ на длине волны 1,06 мкм с частотой автоколебаний. Одна из возможных реализаций ангармонических автоколебаний на-носекундной длительности обнаружена и исследована экспериментально [2].

Вся эта картина изменения амплитуды вынужденных колебаний при изменении частоты внешнего воздействия (для одного определенного значения 6) изображена на рис. 388. Как видно из выражений (17.24) и, (17. 25), отношение между максимальной амплитудой вынужденных колебаний Хмакс и статическим отклонением Х„ зависит

По истечении некоторого промежутка времени, определяемого значением критерия !чС:эО,5, в: иянпс начального распределения температуры в теле перестает проявляться. Тогда температура в более глубоких слоях тела также начинает изменяться по закону гармо шческих колебаний около нулевого значения с тем же периодом времени, но со сдвигом по фазе и с уменьшенной максимальной амплитудой колебания (рис. 3-19). Величина сдвига фаз и уменьшение максимальной амплитуды определяются расстоянием от обогреваемой поверхности тела и коэффициентом температуропроводности последнего. С увеличением расстояния сдвиг фаз возрастает, с увеличением температуропроводности — уменьшается. Максимальная амплитуда уменьшается с увеличением расстояния и возрастает с увеличением температуропроводности. Указанное стационарное периодическое тепловое состояние тела з основной стадии процесса теплопроводности называют регулярным тепловым режимом третьего р о д а или режимом с температурными волнам и.

Примечания: 1. Образцы диаметром 7 мм (в середине 6,95 мм) дли-пой 108 мм, гладкие и с надрезами I и II (см. рис. 202) испытаны на пульсаторе Лозенгаузена двустороннего действия с максимальной амплитудой 2,5 т, частотой циклов 3000 в минуту. Направление нагрузок вдоль оси образца обеспечивалось особым приспособлением. Предел выносливости устанавливался на базе 3-Ю6 циклов. 2. Механические свойства стали: о"_ = 1350 МПа; 00,2 = 1060 МПа; опц=930 МПа; 6 = 14%; ф = 56 %; он = 1,25 МДж/м».

Процедура измерения условных размеров способом II существенно проще. Значение t/min, не связанное с максимальной амплитудой (/шах эхо-сигнала от дефекта, задается в документации на контроль.

Таким образом, волновые процессы, связанные с радиальной инерцией пластинчатого образца, в области упругого поведения материала ведут к осцилляции усилия с частотой v—ао/2с?Пл (^пл — толщина пластинки, ао — скорость продольных волн в материале образца) и с максимальной амплитудой, возможной при мгновенном приложении нагрузки: \ (aza—crzB) ='Eezo[i2/(l — —(i2)(l—2\л), что для стали (fi=0,29) соответствует примерно 20% действующей нагрузки. Конечные размеры образца в направлении оси 0 приводят к появлению осцилляции, связанных с волнами разгрузки от границы полосы с периодом Ге =

т. е. колебания с конечной максимальной амплитудой возможны в этом случае лишь в зарезонансной области.

Эквивалентные массы основных форм колебаний, приведенных к точке с максимальной амплитудой У* ^ 1, как будет показано ниже, сохраняют примерно постоянное значение для широкого диапазона частот.

Ее мнимая часть достигает, так же как и у одномассовой системы, экстремума на частоте шя^свт, а действительная при этом обращается в нуль. Действительная часть достигает экстремума на частоте и> = шя (l + co?])1/*, изменяя знак при <в = шт. Если сумма членов ряда, соответствующих нерезонансным формам колебаний, соизмерима с максимальной амплитудой, то мнимая часть на частоте u>m будет иметь острый максимум, когда произведение v™(xp)v™(x,) совпадает по знаку с этой суммой. В противном случае на амплитудно-частотной характеристике будет острый минимум, как на характеристике в узле формы колебаний, когда амплитуда резонансной формы равна нулю в точке наблюдения хр или возбуждения хг Мнимая часть входной податливости всегда отрицательная, так как все коэффициенты i%(Zp)v*(xp) положительные. Производная от входной податливости по частоте в системе без демпфирования положительная, а податливость возрастает с частотой, стремясь к +со или — оо при стремлении к резонансной частоте слева или справа соответственно.

обеспечивать безопасность обслуживающего персонала; предупреждать возможность несчастных случаев путем максимальной автоматизации рабочих операций, введения блокировок, применения закрытых механизмов и установки защитных ограждений;

с одними низшими парами (эта схема показана штрихами), можно обнаружить, что в полученном четырехзвенном шарнирном механизме шатун ВСЕ имеет переменную массу. Траектория центра тяжести шатуна показана на схеме штриховой линией. Интересной особенностью этого механизма является то, что движущая сила приложена непосредственно к шатуну. Чтобы исследовать динамику процесса разгрузки скипа, необходимо учитывать, что одно из его звеньев обладает переменной массой. Не будем далее приводить многочисленные примеры механизмов с переменной массой; отметим лишь, что форсирование современных машин по скорости и нагрузкам при максимальной автоматизации производства и высокой точности действия машин, имеющих переменные массы, требуют принимать во

обеспечивать безопасность обслуживающего персонала; предупреждать возможность несчастных случаев путем максимальной автоматизации рабочих операций, введения блокировок, применения закрытых механизмов и установки защитных ограждений; *

Стремление к использованию ЭВМ для максимальной автоматизации решения и к общности исследуемых систем приводит к разработке универсальных программ (УП), которые можно было бы применять при решении различных задач проектирования механизмов без каких бы то ни было изменений. Универсальность программ понимается здесь в относительном смысле, так как определенные ограничения в структуру задач приходится все же вводить. Допустимый класс задач, связанных с исследованием механизмов, подробно охарактеризован выше. Создание единой универсальной программы может привести к нехватке оперативной памяти даже для современных вычислительных машин или к резкому уменьшению производительности. Поэтому целесообразно создание набора программ, которые, работая в определенном порядке, сменяли бы одна другую в оперативной памяти.

Расположение оборудования должно обеспечить возможность максимальной автоматизации процессов.

сов с учетом их максимальной автоматизации. С этой целью необходимо еще на стадии проектирования оборудования, технологической оснастки предусмотреть в их конструкции принцип переналаживаемости.

г) максимальной автоматизации и др.

1. Топливные сердечники твэлов активной зоны реакторов на быстрых нейтронах содержат дорогое высококонцентрированное топливо с обогащением плутонием в 3—5 раз, превышающим обогащение уранового топлива водоохлаждаемых реакторов типа LWR (см. § 9.9). Серийное изготовление такого топлива возможно только при максимальной автоматизации, дистанционном управлении процессом производства и соответствующих мерах защиты персонала и окружающей среды. Это несравненно более сложная и дорогостоящая технология, чем применяемая для уранового топлива, получаемого из природного урана.

1. Топливные сердечники твэлов активной зоны реакторов на быстрых нейтронах содержат дорогое высококонцентрированное топливо с обогащением плутонием в 3—5 раз, превышающим обогащение уранового топлива водоохлаждаемых реакторов типа LWR (см. § 9.9). Серийное изготовление такого топлива возможно только при максимальной автоматизации, дистанционном управлении процессом производства и соответствующих мерах защиты персонала и окружающей среды. Это несравненно более сложная и дорогостоящая технология, чем применяемая для уранового топлива, получаемого из природного урана.

Особенностью технологических процессов автоматизированного производства является их интенсификация путем концентрации операций и переходов, применения новых высокопроизводительных методов обработки, максимальной автоматизации управления процессом механической обработки.

Величественные задачи, поставленные XXII съездом КПСС по созданию материально-технической базы коммунизма, требуют внедрения в народное хозяйство новых машин высокой производительности, максимальной автоматизации и механизации производственных процессов. В решении этих задач важную роль играют гидравлические передачи и устройства.