Максимальной износостойкостью

Применение индикатора модулированного света. Свет от источника 5 отражается зеркалом М на индикатор — фотоэлемент D (рис. 10.16). Интенсивность света от источника модулируется с помощью радиочастотного генератора; с этой частотой и этим же прибором модулируется также чувствительность фотоэлемента. Для того чтобы сила тока фотоэлемента была максимальной, необходимо, чтобы свет максимальной интенсивности попал на этот фотоэлемент точно в момент его максимальной чувствительности. Это условие выполняется, если время, за которое свет проходит от 5 до D, равно целому числу периодов модуляции, производимой с частотой v, т. е. равно N/v, откуда , к следует

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки о /стт приведена на рис. 5.3. Видно, что максималъ-

Рис. 5.3. Зависимость максимальной интенсивности

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость (Е(тах /г\) от нагруженности для соединения бесконечных размеров стср/ат при различной степени упрочнения металла п (п — показатель степени в диаграмме деформирования (5.4)). В правой части — осуществляется переход к соеди нению конечных размеров, порыв которых занимают различное местоположение. Данный переход осуществляется за счет поправки F.

Расчет пространственного купола (рис. 14.7) обычно производится в предположении шарнирных узлов. Расчет по схеме с шарнирами в узлах выполняется в следующем порядке. Ноги стропил D рассчитывают на равномерное загружение силами собственного веса и снегом максимальной интенсивности.

Если обозначить через Р, узловые нагрузки от собственного веса, Qj=Pi+gi - узловые нагрузки от собственного веса и снега максимальной интенсивности, то наибольшее сжимающее усилие в ногах стропил найдется по формуле

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки стср/ат приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь-

Рис. 5,3. Зависимость максимальной интенсивности

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части' приведена зависимость (е imax / г*) от нагруженности для соединения бесконечных размеров о /ат при различной степени упрочнения металла п (п.—показатель степени в диаграмме деформирования (5.4)). В правой части — осуществляется переход к соеди нению конечных размеров, поры в которых занимают различное местоположение. Данный переход осуществляется за счет поправки F.

чем у аустенитной стали 12Х18Н12Т. Зона максимальной интенсивности коррозии стали 12Х1МФ в сравнении с коррозией аустенитной стали 12Х18Н12Т несколько перемещена в области более высокой температуры газа. Интенсивность коррозии стали 12Х1МФ является минимальной в четвертой зоне со средней температурой газа 800 °С. Коррозия этой стали в первой зоне (средняя температура газа 1100°С) протекает примерное такой же интенсивностью, как и в четвертой зоне. Отношение ^ глубин коррозии при одинаковом времени в зонах с максимальной и минимальной интенсивностями коррозии примерно равно 2,7. >

На трубах пароперегревателей мазутного котла образуются двухслойные зо-ловые отложения. Непосредственно на поверхности трубы располагается твердый слой темно-коричневого цвета с толщиной 0,5—2 мм, а на нем малопрочные отложения серого цвета толщиной до 5 мм. Иногда на лобовой стороне трубы в зоне максимальной интенсивности коррозии наблюдаются гребневидные сыпучие наросты. Имеется большое различие в характере сцепления отложений с разнотипными металлами. Так, отложения, находящиеся на трубах из аусте-нитной стали, легко отделяются с поверхности, в то время как отложения на трубах из перлитной стали прочно связаны с ними.

Сталь У12 и У13 — для инструментов с максимальной износостойкостью при наивысшей твердости, например резцы, различный металлорежущий и мерительный инструмент, напильники, зубила для насечки напильников, граверный инструмент, волочильные доски и т. д.

Создание полимерного композиционного материала, обладающего максимальной износостойкостью, возможно путем оптимизации вида и количества вводимых модификаторов. С этой целью проводили оптимизационные исследования влияния количества наполнителей на трибо-технические свойства композиционных материалов на основе ПТФЭ,

Дальнейшее оптимизационное исследование по методу Бсжса-Уилсона дает возможность определить состав материала с максимальной износостойкостью с учетом требуемых значений параметров ограничения (прочность, относительное удлинение) в зависимости от назначения и условий работы материала. С использованием названного метода были определены составы двух материалов - криолона-3 (волокно - 5%, бронза - 15%, дисульфид молибдена - 3%) и криолона-5 (волокно - 12%, бронза - 5%, дисульфид молибдена — 1%). При этом криолон-5 более жесткий, прочный и износостойкий материал.

Разработаны методики и спроектированы установки для испытаний при ударе: по незакрепленному слою абразива определенной толщины, расположенному на металлическом основании; по абразиву, закрепленному на тканевом основании; но монолитному абразиву; по образивиой массе; по металлическим поверхностям без абразива. Схемы и описания установок даны в [183, 184]. Для всех методов испытаний был выбран единый цилиндрический образец. В работах Г. М. Сорокина показано, что механизм разрушения при ударно-абразивном изнашивании определяется большим количеством факторов: энергией удара, физико-механическими характеристиками абразива, составом и свойствами испытуемого материала, степенью закрепленности абразивных частиц и т. д. [183—185]. Общепринятые характеристики прочности и пластичности (предел текучести, предел прочности, твердость, относительное удлинение, относительное сужение, ударная вязкость) неоднозначно влияют на износостойкость при ударно-абразивном изнашивании. Повышение прочности или пластичности сказывается благоприятно только до определенного порогового уровня. Дальнейшее увеличение этих характеристик приводцт к возрастанию износа, но причины понижения износостойкости различны. Если рост прочности сопровождается повышением вязкохрупкого перехода, то износ увеличивается за счет интенсификации хрупкого выкрашивания. Значительное повышение пластич-, ности приводит к падению износостойкости из-за активного пластического течения и сопутствующего наклепа. По-видимому, максимальной износостойкостью обладают сплавы, находящиеся йа границе хрупкого и вязкого разрушения.

При ударе по закрепленному, незакрепленному и монолитному абразивам при определенной энергии удара максимальной износостойкостью обладают закаленные углеродистые стали, содержащие 0,7—0,8% С'.

но сказываются на износостойкости, влияние их в вязкой и хрупкой областях разрушения различно: положительно влияя на износ сплавов, 'обладающих определенной вязкостью, твердость и предел прочности уменьшают, износостойкость хрупких сплавов. Очевидно, максимальной износостойкостью обладают сплавы, находящиеся на границе хрупкого и вязкого разрушения. Следовательно, твердость и предел прочности наплавок в условиях ударно-абразивного изнашивания не являются основным критерием, определяющим их износостойкость.

Максимальной износостойкостью обладают высоколегированные хромотитановые чугуны с присадкой молибдена (плавка № 303), а также молибдена и ванадия (плавка № 302). Эти чугуны имеют аустенитную структуру и включают карбиды титана, карбидную эвтектику и вторичные карбиды. По сопротивлению абразивному изнашиванию эти чугуны очень близки к высокоуглеродистым сталям, легированным хромом. Значительную износостойкость имеет также высоколегированный хромотитанобористый чугун (плавка № 277). Однако все эти чугуны можно успешно применять в основном только в условиях безударных нагрузок.

На фиг. 66 видно, что износостойкость стали У10, прошед-;шей изотермическую обработку, при твердости НВ 300 вдвое больше износостойкости лемешной стали Л53 той же твердости. "По графику (фиг. 67) износостойкость стали 65Г2, прошедшей изотермическую обработку, гораздо выше, чем у стали 65Г2 и лемешной Л53, прошедших объемную закалку с последующим 'Отпуском. Из всех исследованных сталей максимальной износостойкостью обладает сталь У12 после изотермической обра-•ботки (фиг. 68), обеспечивающей получение игольчатого троо-

Протекторные резины, применяемые в конструкции автомобильных шин, особенно в беговом слое, должны обладать высокими прочностными, эластическими свойствами и максимальной износостойкостью. Износостойкость протекторных резин лучших современных типов на основе стереорегулярного бутадиенового каучука в сочетании с изопреновым или бутадиен-стирольным каучуком оценивается в 200 см3/кет • ч и менее.

Сталь У12 и У13 — для инструментов с максимальной износостойкостью •при наивысшей твердости, например резцы, различный металлорежущий и мерительный инструмент, напильники, зубила для насечки напильников, граверный инструмент, волочильные доски и т. д.

При ударно-абразивном изнашивании износостойкость углеродистых сталей зависит не только от твердости, но и от состава и структуры стали. Максимальной износостойкостью обладают сталь, содержащие 0,7 % углерода. Стали с большим содержанием углерода в результате хрупкого выкрашивания имеют меньшую износостойкость. При содержании углерода менее 0,7 % стали подвергаются пластической деформации и больше изнашиваются. Чем сильнее ударное взаимодействие, тем больше сказывается содержание углерода на износостойкость стали [8].