Модельного эксперимента

Принимая за F распределение Вейбулла, получаем параметр р s=s 10, что подтверждает модельное представление. Учитывая, что локальные изломы охватывают несколько зерен п(си. рис. 6), получаем выражение для скорости роста трещины

систем, физические параметры которых изменяются во времени по определенным (детерминированным и случайным) законам. Сюда же вшио» чшы статьи, освещающие проблемы влияния вибраций на человека и модельное представление механизма влияния вибраций на человека с учетом переменности его параметров, а также проблемы точности и надежности колебательных систем, параметры которых изменяются в пределах допусков на изготовление, либо изменение параметров обусловлено «старением» отдельных элементов системы.

Таким образом, как и следовало ожидать, влияние добавки мелких частиц к крупным на вязкость псевдо-ожиженного слоя меняется не только по величине, но и по знаку для разных областей псевдоожижения. Как известно [Л. 573 и 717], в области малых расширений слоя (по-видимому, соответствующих области / по обозначению Шустера и Хааса), где преобладает влияние трения соседних частиц, подтверждается модельное представление Травинского о причине уменьшения вязкости слоя

Зенз [Л. 717] показал, что вычисленные по этой формуле минимальные доли мелочи довольно хорошо соответствуют экспериментально наблюдаемым перегибам кривых зависимости вязкости от состава двухко'мпонентной смеси (рис. 5-7). Но для областей достаточно большого относительного расширения 'псевдоожижен-ного слоя, 'когда частицы удалены друг от друга, модельное представление Травинокого о смазывающем действии мелочи теряет смысл и, как показа-

Викке и Фгттинг предложили модельное представление о теплообмене стенки с псевдоожиженным слоем, предполагающее, как у Доу и Джекоба, наличие не только пограничного газового слоя, но и «пограничного слоя» частиц, движущегося вдоль стенки и затрудняющего теплообмен ее с псевдоожиженным слоем. Этот циркуляционный поток частиц вдоль стенки не изолирован от внутренней части псевдоожиженного слоя, из которой в него проникают частицы. В результате внутри циркуляционного потока имеется более или менее интенсивный радиальный обмен частиц местами.

поверхностью раздела (рис. 5-6, б). Такое модельное представление системы двух соприкасающихся фаз дает возможность использовать аппарат термодинамики. При этом предполагается, что свойства фазы а не изменяются вплоть до геометрической поверхности раздела. Это же предположение справедливо и для фазы р.

При анализе температурной зависимости теплопроводности металла используем модельное представление металла как совокупности электронного и сжатого атомного газа. Можно металл уподобить и дисперсному телу, остов которого составляют атомы (ионы), а свободное межатомное пространство заполнено электронным газом. Обе эти модели приводят к одинаковым результатам.

Модели типа систем твердых тел в настоящее время являются наиболее широко используемыми. Эти модели целесообразно применять в случае, когда необходимо прогнозировать поведение сыпучей среды за областью эксперимента или предсказать поведение характеристик, трудно измеряемых в эксперименте. Модельное представление является основой для наиболее правдоподобных прогнозов в новых областях. Это представление имеет и свои недостатки — большая трудоемкость получения практических рекомендаций, так как приходится решать систему дифференциальных уравнений.

Перерезание частиц. Модельное представление (рис. 1.249) предусматривает два

Механизм Орована. Предпосылка: если частицы представляют собой непреодолимое препятствие, то в процессе пластической деформации линия дислокации изгибается (рис. 1.250, модельное представление) .

Пояснения к рис. 1.251 (модельное представление) [13]: в упорядоченных частицах (областях) образованная дислокацией 1 антифазная граница устраняется дислокацией 2. Остающаяся (между частицами) антифазная граница между дислокациями 1

Таким образом, условием подобия процессов гидродинамики и теплообмена при охлаждении шаровых твэлов будет, помимо геометрического подобия и температурного фактора, равенство трех критериев: Re, Nu и Рг — модельного эксперимента и натурного явления. Хотя критерий Re является мерой сил инерции и трения потока теплоносителя, его применяют также и для

ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ЛАБОРАТО-• РИЯ - предназначена для определения гидродинамич. хар-к обтекаемых водой объектов в результате спец. поставленного модельного эксперимента. В Г.л. с прямым движением (опытовые бассейны] обеспечивается перемещение модели по заданной траектории относительно неподвижной воды. В Г.л. с обращённым движением (кавитационные трубы, гидродинамические лотки] неподвижно закреплённая модель обтекается набегающим потоком, к-рый создаётся насосом и потоконаправляющими устройствами. Первая Г.л. построена в 1872 в Великобритании У. Фрудом. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ПЕРЕДАЧА -механизм для бесступенчатого изменения передаваемого от двигателя крутящего момента или частоты вращения вала машины-орудия. Состоит из лопастных колёс с общей рабочей полостью, в к-рой крутящий момент передаётся за счёт изменения момента импульса рабочей жидкости. К Г.п. относятся гидромуфты и гидротрансформаторы. Использование Г.п. позволяет защитить двигатель от пульсаций нагрузки и в большинстве случаев также от перегрузки. Наибольшее применение Г.п. нашли в трансмиссиях автомобилей, на тепловозах, в судовых силовых установках, приводах питат. насосов и дымососов ТЭЦ.

Методика модельного эксперимента. Экспериментальная установка. Исследования проводились на модельной установке, созданной на базе маятникового копра [1]. На массивном основании установлены две боковые стойки, в которых с помощью подшипников качения крепится ось вращения. На оси подвешен маятник, к которому жестко крепится молот с полусферическим индентором. Положение маятника (угол отклоне-

4) проводят непосредственное моделирование дробного нагружения на кулачковых и торсионных пластометрах с максимальным приближением модельного эксперимента к реальным условиям по температурно-скоростным параметрам, распределению деформации, величине пауз между нагружениями и т. д. [84, 86—89]. .

В статье рассматриваются проблемы моделирования нестационарных турбулентных течений в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента, получение на стадии проектирования оптимальных геометрических форм неподвижных элементов гидромашин, обеспечивающих снижение динамических

Рассмотрены методы многопараметрической оптимизации гидроупругих возмущений потока в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента. Построены математические зависимости гидродинамических характеристик потока в функции от геометрических факторов. Полученные математические модели оптимизированы методами нелинейного программирования. В результате оптимизации получены рекомендации по выбору оптимальных геометрических характеристик неподвижных элементов гидромашин.

При теоретической ясности метода динамических испытаний [3—4] возможности его были к настоящему времени недостаточно полно продемонстрированы в условиях эксперимента. Настоящая работа была выполнена с целью проверки сформулированных ранее (см. [3]) теоретических положений в условиях чистого модельного эксперимента.

Рассматривается вопрос оценки параметров уравнений движения механических систем, т. е. решение задачи идентификации в условиях наиболее чистого (модельного) эксперимента. Оценка производится с помощью процедур метода динамических испытаний.

Современные экспериментальные методы позволяют путем измерений на натуральных узлах ВВЭР определять действительные величины деформаций и напряжений, а также регистрировать силовые, температурные и другие воздействия в условиях натурного или модельного эксперимента. Получаемые данные при экспериментальных исследованиях напряжений требуют несколько этапов обработки. Основными из них независимо от вида и характера конкретного эксперимента являются следующие:

В статье рассматриваются проблемы моделирования нестационарных турбулентных течений в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента, получение на стадии проектирования оптимальных геометрических форм неподвижных элементов гидромашин, обеспечивающих снижение динамических

Рассмотрены методы многопараметрической оптимизации гидроупругих возмущений потока в неподвижных элементах гидромашин на базе модельного эксперимента. Построены математические зависимости гидродинамических характеристик потока в функции от геометрических факторов. Полученные математические модели оптимизированы методами нелинейного программирования. В результате оптимизации получены рекомендации по выбору оптимальных геометрических характеристик неподвижных элементов гидромашин.