Моделирования механических

7. Л. А. В у л и с, В. Г. К л и н г е р. К вопросу расчета и моделирования лучистого теплообмена. —ЖТФ, 1954, т. 24, вып. 11

8. В у л и с Л. А., К л и н г е р В. Г., К вопросу расчета и моделирования лучистого теплообмена, Журнал технич. физики, 1954, №11.

36. К л и н г е р В. Г., Опыт светового моделирования лучистого теплообмена, Журнал технич. физики, 1954, № 11.

В связи с большими трудностями моделирования лучистого теплообмена обычно на модели котлоагрегата изучают условия теплообмена в пучках конвективной части пароперегревателей и водяных экономайзеров. Подход к созданию модели котла при этом принципиально не отличается от рассмотренного в гл. 3.

Рис. 56. Устройство для моделирования лучистого теплообмена.

Рис. 57. Следящая система для моделирования лучистого теплообмена.

Подобно предыдущим устройствам, при использовании следящей системы для моделирования лучистого теплообмена не требуется вмешательства оператора в процесс решения задачи, которая решается в один прием. Хотя регулировка сопротивления R происходит как бы путем последовательных приближений, этот процесс осуществляется в устройстве автоматически.

Рис. 58. Устройство для моделирования лучистого теплообмена с учетом зависимости К (Т).

Так как целью настоящего исследования являлась оценка влияния лучеиспускания, эксперимент проводился на упрощенной модели, выполненной из электропроводной бумаги, а не на объемной модели, как это делается в гл. XIV. Поскольку температурное поле цилиндра в зоне паровпуска имеет вполне определенное направление от сопловой коробки к внешней поверхности, а протяженность поверхности теплообмена лимитируется устройством для моделирования лучистого теплообмена, было решено модель выполнить в виде небольшого сектора с заданными соответствующим образом граничными условиями.

При решении задачи для моделирования лучистого теплообмена применены опробованные при исследовании цилиндра СВК-200 следящие системы, а термическое сопротивление, соответствующее конвективному теплообмену, моделировалось с помощью активных сопротивлений в виде отдельных резисторов (в межцилиндровом пространстве) и в виде полос электропроводной бумаги (на наружной поверхности внешнего и внутренней поверхности внутреннего корпусов).

179. Мацевитый Ю. М., Червонный С. И. Устройство для моделирования лучистого теплообмена.— Авт. свид. № 269626. Бюл. изобр., 1970, № 15.

Для моделирования механических систем в настоящее время применяют несколько систем аналогий (электромеханическую, электроакустическую, электрогидравлическую, 'электропневматическую, электротепловую и др.), из которых для моделирования механических систем наибольшее применение получили электромеханические. Для пояснения сущности установления электромеханической аналогии рассмотрим дифференциальные уравнения движения материальной частицы механической системы иод действием силы F при изменении напряжения и в катушке с индуктивностью L в зависимости от протекающего в ней тока i:

Автоматизация моделирования механических колебательных систем, к числу которых относятся и динамические системы металлорежущих станков, включает в себя преобразование информации, описывающей анализируемую систему, к виду, удобному для последующей машинной обработки. Широкое распространение нашел матричный метод расчета колебательных систем [2], характеризующийся сравнительной простотой составления уравнений и строгой последовательностью арифметических операций при вычислениях. Вместе с тем матричный метод обладает существенной алгоритмической избыточностью при подготовке исходной информации, а правила для оперирования с матрицами в общем (буквенном) виде достаточно громоздки и с трудом поддаются формализации.

Постоянное значение сопротивления ветви для моделирования механических потерь по (3.59)

Предварительно ориентировочно определим соотношения между активными и инерционными гидравлическими сопротивлениями, которые характеризуются соответствующей центробежной формой числа Рейнольдса для рабочего колеса — RCBK, спиральной части и дифузора отвода — RCBH, ветви объемных потерь — RCBQ и ветви для моделирования механических потерь дискового трения —

Поскольку жидкость утечки в пространстве между рабочим колесом и корпусом насоса вращается как твердое тело со скоростью, равной половине угловой скорости колеса [2], то число ReBuex для ветви моделирования механических потерь дискового трения в первом приближении примем равным половине Rem

ветви моделирования механических потерь дискового трения (см.(5.73а))

Постоянное значение сопротивления ветви для моделирования механических потерь по (3.59)

Предварительно ориентировочно определим соотношения между активными и инерционными гидравлическими сопротивлениями, которые характеризуются соответствующей центробежной формой числа Рейнольдса для рабочего колеса — Кевк, спиральной части и дифузора отвода — Кевн, ветви объемных потерь — R.CBQ и ветви для моделирования механических потерь дискового трения — Кевмех

Поскольку жидкость утечки в пространстве между рабочим колесом и корпусом насоса вращается как твердое тело со скоростью, равной половине угловой скорости колеса [2], то число ReBMex для ветви моделирования механических потерь дискового трения в первом приближении примем равным половине RCBH

ветви моделирования механических потерь дискового трения (см.(5.73а))

Блок 6. Выполняется процесс моделирования механических режимов работы (МР) проектируемой конструкции. При этом в качестве исходной информации используют данные ТЗ или ЧТЗ (поток Дтз4), которые определяют требования к резонансным частотам конструктивных узлов и элементов РЭС, а также вид механических воздействий и их параметры, включая информацию об уровнях механических воздействий в местах установки конструктивных узлов. Кроме этого, в качестве исходных данных выступают координаты