Максимальной мощностью

Пермаллой. Для получения высоких значений индукции в слабых магнитных полях используют никельжелезные сплавы с высокой начальной и максимальной магнитной проницаемостью, называемые пермаллоями.

Магнитная проницаемость в области кривой намагничивания (рис. 42), где обратимые смещения стенки сменяются необратимыми, называется максимальной магнитной проницаемостью ^шах. Магнитопроницаемые материалы, т. е. материалы, легко намагничивающиеся, называются магнитномягкими материалами. Гистерезисная петля для этих материалов имеет небольшую площадь. Главным источником коэрцитивной силы в мягких магнитных материалах является сопротивление перемещению стенок доменов, оказываемое частицами немагнитных окислов, диспергированных внутри кристалла.

Длину и сечение постоянного магнита можно определить, пренебрегая рассеянием по экспериментально определенной спинке петли гистерезиса ДЛЯ данного материала, воспользовавшись приведенными выше формулами. В идеальном случае В и Я должны быть координатами точки (В0 и Н0 на рис. 141), которой соответствует максимальная магнитная энергия. Значения В0 и Я0, соответствующие максимальной магнитной энергии, зависят от формы кривой размагничивания. Форма кривой размагничивания между точками Вг и Нс характеризуется так называемым коэффициентом выпуклости:

В режимах Б и В дефекты выявляют в условиях, когда магнитное состояние материала близко к точке на кривой намагничивания, соответствующей максимальной магнитной проницаемости материала. Поэтому оказалось, что величина [Атах хорошо коррелирует с условием применимости формул, приведенных в табл. 10.

На определении изменений максимальной магнитной проницаемости (в постоянном магнитном поле) основана работа установки МФ-ЗОФ для поточного контроля твердости. Установка предназначена для контроля труб из сталей 45, 35, 36 ГС2, 40Х, диаметром 30—180 мм, с диапазоном измерения твердости НВ 200—400. Скорость движения труб 0,5—3 м/с, Допустимые отклонения по наружному диаметру 1,2—1,5%.

В результате термообработки величина Не увеличивается, достигая максимального значения после нагрева при 350 °С При дальнейшем повышении температуры нагрева коэрцитивная сила уменьшается Величина максимальной магнитной индукции зависит от содержания фосфора в покрытии и температуры термообработки С повышением температуры нагрева величина максимальной магнитной индукции увеличивается, достигая наибольшего значения в интервале температур 350—500 °С Дальнейший рост темпе ратуры нагрева приводит к снижению этой величины С увеличением содержания фосфора в покрытии величина максимальной магнитной индукции снижается На характер изменения величины остаточной магнитной индукции с повышением температуры обработки оказывает большое влияние содержание фосфора в осадке

Изменение амплитуды сигнала на приборе ЭМИД-3; гири испытании деталей из этой стали носит такой же? гхараетер, как и изменение максимальной магнитной проницаемости.

На рис. 1, а представлены результаты исследования магнитных и механических свойств стали Х5М [14]. Несмотря на то что в широком диапазоне температур отпуска этой стали наблюдается неоднозначное изменение свойств, на отдельных участках существует корреляция между твердостью, коэрцитивной силой и максимальной магнитной проницаемостью, что позволяет контролировать твердость по изменению магнитных

Для неразрушающего контроля качества ферромагнитных изделий и в измерительной технике часто возникает необходимость применения наряду с переменным полем заданной частоты двух переменных магнитных полей различной частоты. Новые результаты получаются, если учитывать нелинейность кривой пере-магничивания материала, т. е. аттестовывать объект не по суммарному эффекту, а по высшим гармоническим составляющим. Так, в работе [1] даны теоретические основы статического метода контроля качества магнитных изделий по высшим гармоникам эдс измерительного преобразователя проходного типа. В рассмотренной задаче учитываются подмагничивание постоянным полем и статическая гистерезисная петля ферромагнетика, перемагничиваемого переменным магнитным полем синусоидальной формы. Установлены количественные закономерности связи гармоник эдс датчика с магнитными параметрами: коэрцитивной силой, остаточной и максимальной магнитной индукцией материала.

нитных, электрических свойств и твердости в зависимости от температуры закалки и отпуска стали 30. Как видно из рис. \,а, намагниченность насыщения и максимальная магнитная проницаемость этих сталей до температуры закалки 800 °С почти не изменяются. Коэрцитивная сила, удельное электрическое сопротивление и поле максимальной магнитной проницаемости, достигнув некоторого значения при Тяак=800—850 °С, с повышением температуры закалки не изменяются. На рис. 1,6 показано, что общий характер изменения свойств с температурой закалки после прохождения отпуска сохраняется. Зависимость магнитных, электрических свойств и твердости стали 30 после закалки с 850 °С от температуры отпуска изображена на рис. 1,8. Как видно из рисунка, твердость сталей с ростом температуры отпуска монотонно убывает. Магнитные же свойства изменяются лишь при малых температурах отпуска. Так, например, коэрцитивная сила после отпуска свыше 450 °С не изменяется, что исключает контроль высокотемпературного отпуска по коэрцитивной силе. Аналогично изменяются свойства стали 45. Однако контроль глубины и твердости закаленного слоя токами высокой частоты возможен '[20, 21]. Во всем интервале температур монотонно убывает удельное электрическое сопротивление, которое можно использовать в качестве параметра контроля, однако оно значительно зависит от изменения химического состава в пределах марки стали. В работе {12] для контроля качества термической обработки предложен мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. Контроль этим методом достаточно полно освещен в литературе {12, 14—17]. Форма и высота фигуры Лиссажу зависят от магнитных и электрических свойств испытуемого образца. Большое значение имеют выбор эталонной детали и сдвиг фаз между напряжениями, подаваемыми на пластины осциллографа. Метод использован на Уральском вагоноремонтном заводе для контроля твердости фрикционных планок из стали 45 после закалки токами высокой частоты 22].

На рис. 1 показано изменение максимальной магнитной проницаемости в зависимости от температуры испытания. В то время как у ферритных сплавов Si—Fe и Со—Fe не наблюдается значительного влияния температуры, у аус-тенитных сплавов Ni—Fe, наоборот, отмечается выраженная температурная зависимость максимальной магнитной проницаемости. Поведение железа связано с хорошо известным эффектом диффузии (магнитное последействие), вы-

Электрический подогрев двигателя автобуса ЛиАЗ-677 осуществляется трубчатыми электронагревательными элементами максимальной мощностью 3 кВт, встроенными в систему охлаждения двигателя. Пока системы подогрева двигателей производятся в полупромышленных масштабах, не удовлетворяют потребности автомобильного транспорта и не позволяют полностью ликвидировать нерациональное использование двигателя. Простые и экономичные устройства для поддержания рабочих температур двигателя при межсменном хранении должны стать неотъемлемым элементом конструкции автомобиля.

По действующему ГОСТ 3618—69 все данные, характеризующие турбину, указывают для номинальной мощности. Номинальной называют мощность, которую турбина длительно развивает на клеммах генератора при номинальных значениях всех основных параметров. У конденсационных турбин работа с максимальной мощностью достигается

Дроссельный клапан 6 бывает открыт полностью только при работе турбины с максимальной мощностью. Когда турбина работает с меньшей мощностью, эффективность ее вследствие дросселирования пара понижается.

Газотурбинная установка ГТУ-20. В качестве примера газотурбинной установки тяжелого типа может служить ГТУ-20, спроектированная и изготовленная для сухогрузного судна. Установка суммарной максимальной мощностью 9560 кВт состоит из двух ГТД, работающих через общий редуктор на ВРШ.

Стил [72] облучал диоды импульсами реактора «Годива» с максимальной мощностью дозы ^-облучения 2,7-107 эрг/(г-сек) и получил переходные токи утечки примерно 7 мка. Поскольку при этом величина импульса переходного тока была одинакова как при наличии внешнего напряжения, так и без него, был сделан вывод, что наблюдаемый переходный ток утечки есть фототек.

Переработка использованного топлива, урана и плутония может также оказывать воздействие на расход уранового топлива. Задержка в среднем на два года в организации мероприятий по переработке топлива может привести к увеличению потребления урана на 5 % в год, но в том случае, если регенерация урана отсутствует совсем, расход урана увеличивается на 20 %. Поэтому очевидна важность правильного выбора времени строительства завода по переработке уранового топлива, а также необходимость преодоления технических трудностей, которые еще существуют в этой области. К одной из них относится проблема опрессования конечных отходов в стеклянную матрицу, что исключает возможность утечек при длительном хранении, которые обычно наблюдаются при хранении любой жидкости в любом контейнере. Эту же проблему предстоит решить и при реализации британского проекта по переработке уранового топлива, осуществляемого в Японии в рамках долгосрочного контракта. Сооружение основного завода по переработке окисного топлива тепловых реакторов фирмой «Бритиш ньюклиар фьюэлз» началось в 1976 г., в середине 80-х годов предприятие будет перерабатывать, по меньшей мере, 1000 т окиси урана в год и станет одним из шести объединенных между собой предприятий в мире. Стоимость предприятия в 1976 г. оценивалась в 350 млн. долл. К этому заводу будет примыкать, в случае успешного завершения, установка по отверждению отходов, в основе которой лежит процесс «Харвест». Окончание строительства экспериментальной установки стоимостью 4 млн. долл. было намечено на 1978 г., в 1980 г. ожидался заказ на полупромышленную установку, стоимость которой в 1976 г. оценивалась 19 млн. долл. Стоимость полной программы исследований и разработок процесса «Харвест», рассчитанной на 10 лет, оценивалась в 30 млн. долл. Фирма «Бритиш ньюклиар фьюэлз» разработала форму контракта для своих заказчиков, которая предусматривает предварительную оплату в целях предотвращения недоплаты установки и во избежание неопределенностей, которые все еще имеют место при расчете конечных капитальных затрат. Приведенный пример показывает, что существующие неопределенности и стоимость являются типичными проблемами, возникающими при переработке топлива. В ФРГ ведутся разговоры о строительстве более крупного предприятия с максимальной мощностью 1500 т и стоимостью 750 млн. долл. Оценки затрат, приводимые Францией, аналогичны британским, что видно из предложения Франции о равном долевом участии в контракте стоимостью 400 млн. долл., предусматривающем сооружение перерабатывающего завода в Японии; цены, называемые в предложении о заключении контракта, лишь немного превышают британские. По оценкам, кумулятивная (до 2000 г.)

где 5 — приведенное гидравлическое сопротивление канала, индекс 0 соответствует каналу с максимальной мощностью (,У0); индекс / — любому другому каналу с меньшей мощностью. Формула для оценки дополнительного гидравли-ского сопротивления ASj в /-м канале при выравнивании выходной температуры теплоносителя имеет вид:

предварительный подогреватель 11, где производится нагрев Ы2О4 до нужной температуры на входе в экспериментальный участок / (подогреватель выполнен из трубы 16X3 мм длиной 5000 мм, нагрев осуществляется непосредственным пропусканием электрического тока низкого напряжения по трубе с максимальной мощностью 110 квт);

Мощность тракторов характеризуют максимальной мощностью двигателя на регуляторе и тяговой мощностью в нормальных полевых условиях.

где индекс с относится к режиму с максимальной мощностью

Расход пара при различных режимах. После расчёта турбины на экономическую нагрузку необходимо иметь полную картину её работы также при других режимах в пределах между холостым ходом и максимальной мощностью. При этом наиболее важно иметь возможность определить расход пара и к. п. д. турбины для любого режима.