Молибденовой проволокой

Обнаружено, что сплав 8 % А1 — Си, окисляющийся на воздухе при 750 °С в присутствии паров МоО3, которые образуются из находящейся там же, но не в контакте со сплавом молибденовой проволоки, корродирует с очень высокой скоростью [33]. Нержавеющая сталь, содержащая несколько процентов молибдена или ванадия, на воздухе окисляется быстрее, чем без этих добавок. Причина этого нашла объяснение в [34, 351; те же явления для стали с примесью не более 0,04 % бора исследованы в [36]. В последнем случае образуются рыхлые, пористые продукты окисления, имеющие большой объем и высокую пористость.

Прибор [Л. 2-27] COCTOI т и:; двух коаксиальных графитовых ЦИЛИНДРОВ, разделенных промежутком, в который заливается полупроводник (рис. 2-1М). .Диаметр г.нутреппсго нплппдра / равен 20 мм; диаметр внешнего цилиндра 2 около 50 AIM. Ширина цилиндрического зазора 8 равна 3 мм. Ока выбрана из условия исключения конвекции. Фиксация промежутка осуществляется при пимощи дистанцпснпрл ющпх ребер 10 п 20 длиной 3 и толщиной 1,5 м,,:, расположенных вне пределов рабочего участка, чтобы исключить переток тепла от внутреннего цилиндра к внешнему по этим ребрам. Собственно кольцевой зазор имеет полную высоту 140 мм. В верхней части внешнего цилиндра имеется дополнительная емкость, в которую перед опытом засыпается порошок полупроводника. Объем этой дополнительной емкости равен объему цилиндрического зазора. При плавлении полупроводника его объем уменьшается почти вдвое, поэтому порошка, засыпанного в цилиндрический зазор и дополнительную емкость, оказыпается достаточно для заполнения зазора. Во внутреннем цилиндре сделано центральное сверление диаметром 10 мм па глубину 180 мм для впутреппего iiai ревателя ,'> из молибденовой проволоки диаметром 0,3 мм, намотанной па алупдовый каркас /<'•> диаметром 7 мм Поверх спирали наносится ел oil изоляции из окиси алюминия. С рабочего участка высотой GO мм, расположенного в центральной части прибора, сделаны выводи 7 \\\ молибденовой проволоки диаметром 0,3 мм для измерения падения напряжения. Полная высота прибора 200 мм.

Прибор помещается во внешнюю трехсекциопную печь 4. Нагреватель печи из молибденовой проволоки диаметром 0,8 мм намотан па алупдовый каркас диаметром 63 ми. Этот пагршггель создает общий температурный уровень, а его верхняя и нижняя секции позволяют регулировать температурное поле по высоте прибора. Внутренним нагревателем создается необходимый перепад температур в исследуемом слое полупроводника. Герметизация прибора осуществляется при 78

Печь с прибором помещается в водоохлаждаемыи корпус 13 из нержавеющий стали. Корпус вакуумно-плотный, но при необходимости он может быть заполнен инертным газом (аргон). Между печыо и стенками корпуса размещается система боковых и торцевых экранов, снижающих потерн тепла от нагревателя. Экраны 12, 17 и 24 выполняются из нержавеющей стали. Прибор и печь крепятся ко дну корпуса при помощи специального болтового соединения 16. Вывод этого соединения уплотняется закуумноплотной резиной и охлаждается заглушкой /5. Токовыводы из меди 23 размещаются на водоохлаждаемой крышке корпуса 25. Токоподводящие провода к секциям внешнего нагревателя выполняются из молибденовой проволоки диаметром 1,5 мм. Термопары выводятся через резиновые уплотнения крышки вакуумного корпуса.

Отжиг в вакууме 10~4 Па в течение 10 мин при 1500 °С молибденовой проволоки диаметром 0,8 мм (содержащей 99,9 % Мо, 0,001 % Ni, 0,001 % Si02, 0,008 % полуторных оксидов) уменьшает прочность и улучшает пластичность [1]:

В верхней части рабочей камеры расположены вакуумные патрубки и радиационный нагреватель, излучающий тепло на образец сверху. При нагреве образца до 800° С нагреватель выполняют с намоткой из проволоки Pt — 40% Rh (при мощности 400 Вт), а до 1000° С —с намоткой из молибденовой проволоки (при мощности 550 Вт).

К первой группе относятся композиционные материалы, упрочненные дисперсными частицами и хаотически расположенными монокристаллическими нитями (так называемыми «усами») (см. рис. 114, /—/). Материалы, получаемые методами порошковой металлургии и состоящие, например, из частиц карбидов тугоплавких металлов, помещенных в связующее, образуемое металлами железной группы, иллюстрируются схемой /—2. За рубежом значительное внимание уделяют созданию металлических материалов, например, на медной основе, армированных дискретными отрезками вольфрамовой, молибденовой проволоки (/—5), а также расположенными в металлической основе непрерывными проволоками (1—4) [97; 98]. Могут быть изготовлены материалы, имеющие армирующие элементы в виде сеток-1— проволочных тканей и сот (/—5). Еще один вид образуют материалы, имеющие непрерывные неориентированные армирующие волокна — типа «войлока», в зарубежной практике называемые «фелтметалл» (/—6).

ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ И ОТНОСИТЕЛЬНОЕ УДЛИНЕНИЕ ВОЛЬФРАМОВОЙ И МОЛИБДЕНОВОЙ ПРОВОЛОКИ ПРИ КОМНАТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДИАМЕТРА [1]

В литературе описано много конструкций 4я-счетчиков. Ниже дается описание одной из конструкций такого счетчика [Л. 41], работающего на метане природного газа, который можно взять из газовой сети. Газ предварительно очищается последовательным пропусканием его через концентрированную серную кислоту, едкое кали и стеклянную вату. Счетчик (рис. 6-3) представляет собой два стальных цилиндра внутренним диаметром 35 и высотой 25 мм. Каждый цилиндр с одного торца запирается на резьбе медной втулкой, через которую в рабочий объем вводится медный стержень диаметром 2 мм. Изоляция стержня от корпуса выполняется на фторопластовом изоляторе'. Каждый стержень на конце имеет отверстие диаметром около 0,5 мм, через которое пропускается петля из молибденовой проволоки диаметром 0,038 мм и крепится в нем шпиль-

Наиболее распространенным манометрическим преобразователем, применяемым в отечественных ионизационных вакуумметрах, является ионизационная манометрическая лампа типа ЛМ-2, выполненная в виде стеклянного баллона, вдоль оси которого расположен V-образный катод из вольфрамовой проволоки диаметром 0,1 мм. Вокруг катода в виде редкой двух-заходной сетки из молибденовой проволоки расположен анод, непосредственно прогреваемый электрическим током и окруженный ионным коллектором, изготовленным из никелевой фольги и имеющим форму цилиндра диаметром 27,0 мм. Для снижения утечки ввод ионного коллектора выполнен отдельно от остальных электродов лампы. Пределы измерения ЛМ-2 ограничены давлением около 1,3-10"7 Ш.

без нагрева. Отжиг готовой молибденовой проволоки аналогичен

На основании результатов исследований, проведенных на меди, армированной либо вольфрамовой, либо молибденовой проволокой, Гэйтс и Вуд [19] установили, что армирование не только не мешает усталостному повреждению матрицы, но, возможно, делает его более выраженным в зависимости от того, как расположены относительно друг друга главные направления нагруже-ния и армирования. Они также сделали вывод о том, что для достижения более высокой усталостной прочности необходимо, чтобы волокна действовали в качестве стопоров для развивающихся трещин, а сама арматура не подвергалась усталости.

Напряжения в поперечном направлении оказывают значительное влияние на вид кривых деформации композиционного материала. В некоторых металлических композиционных материалах, армированных вольфрамовой или молибденовой проволокой, последняя имеет большие деформации до разрушения, чем при испытаниях вне композиционного материала [175, 190]. При этом на проволоках, находящихся в матрице, образуется несколько шеек. Было высказано предположение, что возникающие в композиционном материале радиальные напряжения растяжения препятствуют образованию шейки и обусловливают более равномерное и большее по величине удлинение проволоки, а также всей композиции в целом. Напряжения в поперечном направлении несущественно влияют на прочность при растяжении в осевом направлении; их эффект значителен при испытаниях в поперечном направлении.

Титановые сплавы обладают максимальной удельной прочностью по сравнению со сплавами на основе других металлов, достигающей 30 км и более. В связи с этим трудно подобрать армирующий материал, который позволил был создать на основе титанового сплава высокоэффективный композиционный материал. Разработка композиционных материалов на основе титановыг сплавов осложняется также довольно высокими технологическими температурами, необходимыми для изготовления этих материалов, приводящими к активному взаимодействию матрицы и упрочни-теля и разупрочнению последнего. Тем не менее работы по созданию композиционных материалов с титановой матрицей проводятся, и главным образом в направлении повышения модуля упругости, а также прочности при высоких температурах титановых сплавов. В качестве упрочнителей применяются металлические проволоки из бериллия и молибдена. Опробуются также волокна из тугоплавких соединений, такие, как окись алюминия и карбид кремния. Механические свойства некоторых композиций с титановой матрицей приведены в табл. 58. Предел прочности и модуль упругости при повышенных температурах композиций с молибденовой проволокой показаны в табл. 59.

армированного молибденовой проволокой. Композиционные ме-

Повышение жаропрочности никелевых сплавов достигается армированием их вольфрамовой или молибденовой проволокой. Металлические волокна используют и в тех случаях, когда требуются высокие теплопроводность и электропроводимость. Перспективными упрочнителями для высокопрочных и высокомодульных волокнистых композиционных материалов являются нитевидные кристаллы из оксида и нитрида алюминия, карбида и нитрида кремния, карбида бора и др., имеющие ов = 15 000-н28 000 МПа и Е = 400 + 600 ГПа.

волокнами, титана молибденовой проволокой, кобальта вольфрамовой

или молибденовой проволокой, магния волокнами бора позволяет в

Для упрочнения алюминия, магния и их сплавов применяют борные (ав= 2500...3500 МПа, Е= 38...420 ГПа) и углеродные (ав= 1400...3500 МПа, Е= 160...450 ГПа) волокна, а также волокна из тугоплавких соединений (карбидов, нитридов, боридов и оксидов), имеющих высокие прочность и модуль упругости. Так, волокна карбида кремния диаметром 100 мкм имеют ав= 2500...3500 МПа, ?=450 ГПа. Нередко в качестве волокон используют проволоку из высокопрочных сталей. Для армирования титана и его сплавов применяют молибденовую проволоку, волокна сапфира, карбида кремния и борида титана. Для никелевых сплавов повышение жаропрочности достигается армированием их вольфрамовой или молибденовой проволокой.

левых сплавов вольфрамовой проволокой. Возможно также упрочнение молибденовой проволокой. Перспективными упрочнителями для никелевых сплавов являются нитевидные кристаллы оксида алюминия, карбида и нитрида кремния, углеродные волокна.

и молибденовой проволокой и другими материалами

13.3.3. Композиционные материалы на никелевой матрице, упрочняемые нитевидными кристаллами, вольфрамовой и молибденовой проволокой и другими материалами ....................309