Монотектической температуре

Деталью называется отдельная неделимая часть механизма, изготовленная из монолитного материала или из нескольких элементов разных материалов, неразъемно скрепленных сваркой, пайкой, склейкой или другими способами.

Предел прочности покрытий всегда значительно ниже предела прочности аналогичного монолитного материала. Это объясняется тем, что прочностные свойства обусловлены не прочностью отдельных частиц, составляющих покрытие, а теми силами соединения между частицами, которые возникают в процессе формирования напыленного покрытия [80].

Исходные порошки для получения материалов типа САП и САС, как мы уже упоминали, подвергают поверхностному окислению, а последующие операции прессования, спекания и экструзии обеспечивают получение монолитного материала с равномерным распределением дисперсной фазы. Однако этот метод может быть использован для ограниченного числа металлов (Al, Pb, Mg, Be), которые образуют прочно связанные с матрицей тонкие пленки собственного окисла (А12О3, PbO, MgO, BeO).

При вакуумно-диффузионном методе температура основы близка к температуре ее плавления, формирование покрытия сопровождается образованием диффузионных переходных слоев. Коррозионная стойкость покрытий близка к стойкости монолитного материала того же состава. К недостаткам метода относятся большая трудоемкость нанесения покрытий, особенно тугоплавких, необходимость высоко* температурного нагрева подложки и длительность процесса.

Листы КСМ и АКМ, благодаря наличию сцепления между слоями, достигаемому в результате высокотемпературного нагрева и горячей деформации многослойных пакетов и армированных слитков при прокатке, выполняемых в соответствии с требованиями, которые обеспечивают протекание процесса автовакуумной сварки давлением (АСД) [2, 5], по внешнему виду ничем не отличаются от обычного монослойного (монолитного) материала. Они не расслаиваются при гибке или холодной вальцовке, а конструкции, сваренные из КСМ и АКМ материалов, обладают более высоким сопротивлением распространению трещин по сравнению с монослойным материалом равной толщины.

Предложен путь повышения устойчивости и деформированности многослойных изделий и конструкций за счет применения так называемых квазислоистых (КСМ) и армированных квазимонолитных (АКМ) материалов, описаны достоинства КСМ и АКМ, которые по внешнему виду ничем не отличаются от обычного монолитного материала: при статических нагрузках они ведут себя точно так же как обычный многослойный металл, а при ударном вибрационном динамическом нагружении — подобно многослойному металлу. Приведены две основные технологические схемы производства сосудов высокого давления из КСМ и АКМ сталей — штамповка, сварка сосудов из готовой листовой КСМ или АКМ стали; совмещение технологии изготовления КСМ с формованием цилиндрической заготовки сосуда, достигаемое путем раскатки витой многослойной заготовки.

Деталь — отдельная неделимая часть машины, состоящая из монолитного материала или из нескольких кусков, соединенных сваркой или другими подобными способами.

Лезвийная обработка покрытий из высоколегированных, нержавеющих сталей и самофлюсующихся сплавов выполняется резцами из быстрорежущих сталей или твердых сплавов в том случае, когда припуск на обработку > 0,25 мм на сторону и твердость монолитного материала < 3000 МПа (35...45 HRC). Механическую лезвийную обработку наплавленных и напыленных покрытий с твердостью до 35 HRC выполняют в несколько ходов. Скорость резания при черновом точении уменьшают на 30...60 %, а при чистовом на 20...40 % по сравнению со скоростью обработки нормализованной стали 45.

Определению любых свойств испытываемого образца должно предшествовать тщательное исследование трещин, участков локализации высокой пористости и любых других поверхностных дефектов. Эффективным способом обнаружения этих и любых других неоднородностей является испытание образцов на проницаемость спиртом. При смачивании образца спиртом поверхность пор или трещин остается влажной в течение более длительного периода времени, чем окружающего монолитного материала. Этот эффект избирательного испарения является достаточно заметным при визуальном наблюдении.

соответствующего монолитного термопласта, ооладают жесткостью примерно в 3 раза большей жесткости монолитного материала при одинаковом весе. Прочность при растяжении, рассчитанная на единицу площади поперечного сечения, для пенопластов будет ниже. Однако следует напомнить, что детали из этих материалов имеют обычно большее сечение, позволяющее добиваться выигрыша в жесткости при заданном весе. Следовательно, их общая прочность, как правило, почти такая же, как прочность тонких образцов из невспененного материала такого же веса. Ударная прочность конструкционных пенопластов, измеренная на стандартном испытательном оборудовании, обычно ниже, чем можно было ожидать, однако в реальных условиях эти материалы довольно устойчивы к ударным нагрузкам, что обусловлено интенсивным поглощением пенопластами энергии удара и отсутствием внутренних напряжений в них. Очевидно, что реальное поведение этих материалов гораздо важнее, чем значения ударной вязкости, полученные в стандартных условиях.

Свойства и применение. Как правило, детали из сэндвичевых пенопластов имеют толщину около 10 мм, хотя их толщина в принципе не ограничена. Такие элементы, как ребра жесткости и утолщения, в этом случае не проявляются на противоположных поверхностях, как это обычно наблюдается при литье монолитных термопластов. Аналогично литьевым конструкционным пенопла-стам жесткость деталей из сэндвичевых пенопластов при изгибе больше, чем деталей из монолитного материала такой же формы. Так, из сэндвичевых пенопластов удается получать детали такой же жесткости при изгибе, как и из монолитного материала, достигая экономии в весе до 30—40%. Вследствие более высокой концентрации материала в поверхностном слое и более низкой плотности сердцевины, сэндвичевые пенопласты превосходят литьевые пенопласты по жесткости при изгибе, приходящейся на единицу веса.

монотектической температуре от 2,2 до 27,5% S. Содержание

Растворимость Ег в (Сг) при монотектической температуре, 'полученная экстраполяцией, составляет 0,65 % (ат.), при температурах 1700 и 1600 °С равна 0,18 и 0,08 % (ат.) соответственно [11. Согласно данным работы [2] при температуре 1260 °С в (Сг) растворяется менее 0,1 % (ат.) Ег, а растворимость Сг в (Ег) составляет менее 0,1 % (ат.). Термодинамический расчет диаграммы, проведенный в работе [3], подтвердил характер взаимодействия элементов в системе Сг—Ег. Однако температуры нонвариантных реакций и концентрации критических точек значительно отличаются от экспериментально установленных.

к температуре плавления Mg. Растворимость Mg в жидком Cs при монотектической температуре составляет -1,6 % (ат.) и снижается цо -0,08 % (ат.) при эвтектической температуре. Растворимость Cs в (Mg) по данным расчета, проведенного в работе [21, составляет -0,2 % (ат.) при монотектической температуре.

эасплавов [3]. Система Cu—Pb характеризуется наличием монотекти-tecKoro и эвтектического равновесий и двух твердых растворов (Си) 1 (Pb). Область несмешиваемости при монотектической температуре [954-955 °С [1], 955±5 °С [2]), простирается от 15,3 до 65,3 % (ат.) ЭЬ [1] или 15,7—63,8 % (ат.) Pb [2]. Критическая точка на кривой эасслаивания лежит при температуре 990 "С и содержании 34,3 % дт.) Pb [1] или 1002 "С и 35,5 % (ат.) Pb [3]. Эвтектическая точка >асположена при содержании -99,82 % (ат.) Pb и температуре 126 °С [4J.

В работе [6] приведена уточненная (с привлечением термодин;) мических расчетов) часть диаграммы состояния Си—Те в облает *i концентраций 0—40 % (ат.) Те и в интервале температур 1000 1400 "С. Согласно этой работе протяженность области несмеши ваемости в жидком состоянии при монотектической температуре: о; -2,5 до -28 % (ат.) Те и содержание Те в эвтектике соответствую

На рис. 173 приведена диаграмма состояния Си—Т1, построенная шторами работы [1] по данным работ [2, 3] в температурном интер-»але 1300—800 °С и по данным работ [4, 5] при температурах ниже 100 °С на основании результатов дифференциального термического, микроскопического и калориметрического анализов при использова-ши Си чистотой 99,995 % (по массе) и Т1 чистотой 99,999 % (по массе) [3]. Система характеризуется наличием области несмешиваемости в жидком состоянии, которая охватывает интервал концентра-щй 14,5—83 % (ат.) Т1 при монотектической температуре [2, 3]. Критическая точка кривой расслаивания расположена при температу-

Диаграмма состояния Ег—V приведена на рис. 246 по данным работы [Э]. Исследования проводили методами термического, рентгеновского и микроструктурного анализов. Установлено монотектичес-кое превращение при температуре 1900 °С (1870 "С [1]). Жидкость, богатая Ег, при монотектической температуре содержит 26,7—36,7 % (ат.) V. Концентрационный интервал протяженности монотектической горизонтали при температуре 1870 °С составляет 11,4—99,9 % (ат.) V согласно работе [1]. Эвтектическое превращение Ж ** (Ег) + + (V) наблюдается при температуре 1495 "С [Э] (1450 °С [IIIJ, 1529 °С [1]). Эвтектика содержит 9,2 % (ат.) V [Э] (7,8 % (ат.) V [Ш], 4,3 % (ат.) V [1]).

При монотектической температуре, по данным различных исследователей, растворимость О в (6Fe) составляет 0,02-0,21 % (ат.) 1Ш, 3]. В (уРе) при температуре 1345 °С растворяется 0,01 % (ат.) и> а при 950 °С - < 0,02 % (ат.) О. В (аРе) растворимость О не ЦРевышает 0,1 % (ат.) [X]. Данные по растворимости О в Fe требу-уточнения. В работе [4] рассчитано равновесное давление О над «оститом. Кристаллическая структура соединений представлена в таол. 201.

+ Ж2 при монотектической температуре расположена между -71 и

Температура монотектического превращения со стороны Sb составляет 600 °С. Область расслоения при монотектической температуре находится в пределах 5,5-53,8 % (ат.) S [Ш, 2,3]. Температура монотектического превращения со стороны S составляет -530 °С [X].

Диаграмма состояния системы хром — сера приведена на рис. 13 [24]. Из диаграммы следует, что в системе имеется область несмешиваемости хрома и серы в жидком состоянии при монотектической температуре от 2,2 до 27,5% S. Содержание серы в металлическом хроме, равное 2,2%, снижает температуру его плавления до 1820° К. Рентгенографические данные свидетельствуют о том, что растворимость серы в хроме в твердом состоянии или очень мала или совсем отсутствует.