Монотонно увеличивается

Струйный перенос особенно характерен для газоэлектрической сварки. Он сопровождается образованием конуса жидкого металла на конце электрода. При этом средний размер капель монотонно уменьшается с увеличением тока примерно по гиперболической кривой. При некотором значении тока, называемом критическим, которое при сварке на обратной полярности ниже, чем на прямой, капельный перенос металла переходит практически в струйный (рис. 2.44). Охват дугой конца электрода способствует струйному переносу с анода.

монотонно уменьшается до нуля (рис. VI. 3). Легко видеть, что при этом условие (23) выполнено, а условие (22) не выполнено. Между тем такое протекание интегральных' кривых возможно для систем дифференциальных уравнений, алгебраически разрешенных относительно старших производных, а значит, и для уравнений Лагранжа.

Функция / имеет максимумы при х=а2[(2п — 1)А] и минимумы при х—а/(2пК) (п=1, 2, 3, ...). На рис. 1.34, а показано ее изменение вдоль оси х. Функция испытывает ряд осцилляции с увеличением х. При х&Хб=а?1К она достигает последнего максимума (точное значение х=Хб — 0,25 Я) и затем монотонно уменьшается по закону / ttSaf(Kx). Область где / испытывает осцилляции (X<.XG), называют ближней зоной, а область монотонного убыва-

г) при увеличении массовой доли холодного потока газа относительное снижение температуры холодного потока ДГх/Гс монотонно уменьшается с (А7<х/Гс)макс при ц=0 до ЛТх/7'с=0 при некотором значении \ид.

и минимумы при х — а2/(2«Я) (п = 1, 2, 3, ...). На рис. 1.43, а показано изменение функции / вдоль оси х. Функция испытывает ряд осцилляции с увеличением х. При х л; хб = а?/К она достигает последнего максимума (точное значение х = хб •— Я/4) и затем монотонно уменьшается согласно закону / = SJ(Kx). Область х < XQ, в которой функция / испытывает осцилляции, называют ближней зоной, а область х > хб монотонного убывания функции / — дальней зоной. Иногда выделяют промежуточную зону в интервале х6/2 < х < 2х5.

элементов монотонно уменьшается. Для малого числа элементов прочность композита должна увеличиваться с ростом числа элементов, что интуитивно очевидно для очень малого числа элементов.

Отметим, кроме того, что из табл. IV видно, что с увеличением показателя в выражении для плотности дефектов критическая длина трещины rtr при максимальной прочности слоистого композита монотонно уменьшается.

зерен, но, наоборот, увеличил ее в полтора раза. По нашему мне> нию, это прямо указывает на то, что в когерентные границы выстроились дислокации, которые ранее были в более неравновесном состоянии (например, в скоплениях перед барьерами). Хотя величина плотности субзерен проходит через максимум с ростом температуры отпуска (см. табл. 2), относительная деформация решетки, действительно характеризующая ее среднюю энергию упругих искажений, монотонно уменьшается с ростом температуры отпуска. Следовательно, повышение температуры отпуска монотонно приближает металл к равновесному состоянию, как и следовало ожидать. На относительную деформацию решетки оказывает влияние как средняя плотность дислокаций, так и качество дислокационных скоплений.

В качестве доказательства можно привести экспериментальные данные работы [89], приведенные в табл. 1. Как видно из табл. 1, отпуск предварительно деформированного образца при 350 °С не только не уменьшил плотности субзерен, но, наоборот, увеличил ее в полтора раза. По нашему мнению, это прямо указывает на то, что в когерентные границы выстроились дислокации, которые ранее были в более неравновесном состоянии (например, в скоплениях перед барьерами). Хотя величина плотности субзерен проходит через максимум с ростом температуры отпуска (см. табл. 1), относительная деформация решетки, действительно характеризующая ее среднюю энергию упругих искажений, монотонно уменьшается с ростом температуры отпуска. Следовательно, повышение температуры отпуска монотонно приближает металл к равновесному состоянию, как и следовало ожидать. На отно-

Вместо эвтектической кристаллизации [3- и Ti3Rh2^a3 при 1280° С [27] мы определили минимум на кривой кристаллизации р-фа-зы при 1310° С. Все сплавы из этой области в литом состоянии и после жесткой закалки от 1000° С имеют типичную структуру твердого раствора. Рентгенограммы закаленных сплавов содержат только линии (3-фазы, при этом период ее решетки монотонно уменьшается

В работе [91] показано, что характер зависимости Ь/В от числа циклов нагружения при усталостных испытаниях стали в условиях изгиба с вращением зависит от режима предварительной токарной обработки образцов. В одних случаях Ь/В с увеличением-N монотонно уменьшается, в других — падает на начальной ста-

Скорость роста перлитных колоний и межпластиночное расстояние (между одноименными пластинами) зависит от степени переохлаждения ниже Аг\. Для стали с 0,8% = С по признаку дисперсности различают следующие разновидности перлитных структур: собственно перлит, температуры образования 940... 920 К, межпластиночное расстояние 0,5...1,0 мкм, твердость НВ 170...230; сорбит — соответственно 920...870 К, 0,2...0,4 мкм, НВ 230...330; троостит — соответственно 870...770 К, 0,1 мкм, НВ 330...400. Разделение условно, так как по мере понижения температур превращения монотонно увеличивается дисперсность структур. Наиболее высокие пластичность и ударную вязкость имеет сорбит.

Согласно (60) и трис. 5 величина погрешности 6Н (ji) монотонно увеличивается с ростом интегрального ослаб-

асимптоте и, если приближаются, определяют ее зна чение. Например, анализ показал, что масса корабл: монотонно увеличивается или уменьшается, прибли жаясь к некоторой асимптоте. Однако конструктивны или схемные изменения в узлах подсистемы могут при вести к отклонению массы корабля от установление] закономерности. Тогда выбирают окончательнуь (обычно нелинейную) модель, описывающую тенден цию изменения параметра от входных данных.

При плавном увеличении нагрузки реализуется правая ветвь, все точки которой соответствуют устойчивым положениям равновесия отклоненного стержня. На этой ветви кривой при ф0 4= О нет ни точек бифуркации, ни предельных точек: с увеличением нагрузки угол отклонения стержня монотонно увеличивается. Левая ветвь, содержащая предельную точку С2, может быть реализована только тогда, когда к стержню приложена некоторая дополнительная поперечная нагрузка, а затем она снята.

На рис. 1.12, б показан вид правых ветвей в окрестности точки бифуркации А! для нескольких различных значений начального угла отклонения ф0. Вид кривых позволяет сделать два важных вывода о поведении рассматриваемой системы с начальными геометрическими несовершенствами. Во-первых, точка бифуркации первого типа Аг существует только в случае предельно идеализированной системы, когда ф0 = 0. При любых не равных нулю значениях ф0 точка бифуркации исчезает и с ростом нагрузки угол фп монотонно увеличивается без качественных изменений форм равновесия. Во-вторых, если ф0 < 1, то быстрый рост фп происходит только с приближением нагрузки к ее критическому значению, соответствующему точке бифуркации Аг идеализированной системы при ф0 = 0. При малых нагрузках

Зависимость производительности роторных машин параллельного действия от числа позиций, в отличие от предыдущего вида, имеет асимптотический характер: с увеличением числа позиций она монотонно увеличивается, приближаясь к некоторому пределу, который определяется только надежностью механизмов и инструментов (рис. 4.6):

По этому алгоритму была построена зависимость 0 от длин звеньев 1г и Z2 при dt = л (г = 1, 2, 3), т. е. в отсутствие ограничений. Линии уровня функции 0 (/!_, Z2) показаны на рис. 4. Как и F (^,/2), функция 0 (?15 Z2) симметрична по аргументам Zx и /2 (ее график симметричен относительно прямой /1 = 12). При постоянном /з зависимость 0 от отношения /j/Z2 достигает максимума при /!//2 = 1. При постоянном V/2 величина 0 монотонно увеличивается с уменьшением 19 (чем меньше третье звено, тем легче осуществить его проворот в любой точке РП). Сопоставление функций V (1Ъ Z2) и 0 (Z1( Z2) без ограничений, приведенных в (5), показывает, что достижимость и манипулятив-ность трехзвенной МС максимальны при Zx = Z2 (длина звена Z3 — захвата МС — выбирается исходя из величины объектов манипулирования).

Конвекция частиц играет определяющую роль, когда диаметр частиц мал (d < 0,5-1 мм). От кипящего слоя таких частиц к погруженному в него телу (или от тела к слою) теплота передается на 2-3 порядка интенсивнее, чем к потоку чистого газа при той же скорости. Интенсификация теплообмена обеспечивается сочетанием большой концентрации частиц мелкозернистого материала и активного движения их около теплообменной поверхности. Из рис. 3.4 видно, что в плотном продуваемом слое неподвижных мелких частиц, несмотря на большую их концентрацию, коэффициент теплоотдачи сравнительно невелик, особенно при атмосферном давлении. Здесь теплота передается конвекцией газа, турбулизируемого прижатыми к теплообменной поверхности частицами, поэтому коэффициент теплоотдачи монотонно увеличивается с увеличением скорости газа и

Аналогичная зависимость получена А. Г. Поповым [117] в исследовании, проведенное на котле ПК-39 Ермаковской ГРЭС. На рисунке 5.4 приведена зависимость относительной абразивности золы от тонины помола угольной пыли, на рисунке 5.5 — зависимость коэффициента абразивности от средневзвешенного размера частиц. Из рисунков видно, что с увеличением размера частиц абразивность золы монотонно увеличивается. При изменении средневзвешенного размера частиц от 50 до 100 мкм коэффициент абразивности золы увеличивается в 1,8 раза.

Из графиков на рис. 2.16 следует вывод, прямо противоположный сформулированному. При увеличении кратности временного резервирования выигрыш растет, причем тем быстрее, чем больше минимальное время выполнения задания. При постоянной кратности резервирования выигрыш монотонно увеличивается с увеличением задания лишь при mt>\. Если же m^l, то он сначала растет, а затем, достигнув максимального значения, начинает уменьшаться. В этом случае можно указать предельное значение выигрыша надежности, -который получается благодаря резерву времени. Для mt = 0,5, он равен 1,4 (1/GQ = 0,7) и достигается при Х/3 = 2,3.

Из рис. 4.14 видно, что для /д и 4, близких друг « другу, вероятность безотказного функционирования мало изменяется при увеличении пополняемой составляющей резерва времени и быстро растет при увеличении непополняемой составляющей. Поэтому приемлемым и, по-видимому, целесообразным является такое сочетание, когда /и в несколько раз превосходит /д. Интенсивность отказов равна нулю при изменении ?Л от нуля до Мп, а затем скачком возрастает до величины Яехр( — ц/,,) и при дальнейшем увеличении Я/3 монотонно увеличивается до величины К. Однако это увеличение происходит медленнее, чем в кумулятивной системе (см. рис. 2.14). 140