Мундштучного прессования

небольшой угол — порядка нескольких минут. Такое строение зерна носит название мозаичной структуры, а составляющие ее блоки называются блоками мозаики. Изменение размеров блоков мозаичной структуры и их взаимной ориентации при различных процессах обработки металла приводит к изменению его свойств. Часто блоки объединяются в более крупные агрегаты — так называемые фрагменты. Каждый фрагмент содержит большое количество блоков. Фрагменты в свою очередь разориентированы относительно друг друга на угол в несколько градусов.

Итак, получение высококоэрцитивного состояния сводится к разделению исходной р-фазы на когерентные высокодисперсные pV и р2-фазы, чт° ПРЯ' водит к возникновению больших напряжений и к искажению кристаллических решеток фаз, к дроблению блоков мозаичной структуры. Для наибо лее успешного проведения этого процесса необходим ступенчатый распад р-фазы. Б. Г. Лившиц указывает, что существует два температурных интервала этого ступенчатого распада. В верхнем интервале (900—800°С) происходит подготовительный процесс, а в нижнем (700—600°С) с достаточной полнотой заканчивается процесс дисперсионного распада.

Таким образом, кристалл представляет собой своеобразный комплекс блоков мозаичной структуры.

раздробление и измельчение зерен. Измельченные зерна ориентируются и вытягиваются по направлению деформации (рис. 7.4,6). Кристаллическое строение зерен претерпевает существенные изменения. Так, при пластической деформации блоки мозаичной структуры (рис. 7.5,6) измельчаются и упруго сжимаются (или растягиваются). Плотность дислокаций повышается в 102-f-104 раз. Под воздействием соседних кристаллических реше-

Рис 7.5. Изменения в строении блока мозаичной структуры: а — до деформации; б — после деформации

При ВТМО сначала проводится аустенитное превращение при 1150—1200° С, затем — подстуживание до температуры ЛСз) далее пластическая деформация до 25—30% при температуре выше АСл , после чего охлаждение в масле и отпуск при 100—200° G (см. рис.9.15,а). В результате происходит наклеп исходного аустенита и образование мелкоблочной структуры, а при быстром охлаждении образуется структура мелкодисперсного мартенсита. Размер блоков мозаичной структуры уменьшается в 4—6 раз. При этом увеличивается плотность дислокаций вследствие уменьшения огц.

Кроме рассмотренных существуют процессы, основанные на деформации стали в аустенитном состоянии при охлаждении в магнитном поле. Например термомеханикомагнитная обработка, при которой происходит дальнейшее дробление блоков мозаичной структуры при переходе аустенита в мартенсит и измельчение тонкой структуры.

Как видно из данных рис. 10.5, в стали с 0,36% С при скоростной закалке ТВЧ твердость HRC повышается до 50. Сверхтвердость возникает вследствие измельчения блоков мозаичной структуры при скоростном нагреве и охлаждении.

На этой стадии атомы Си еще не выделяются из а-твердого раствора и среднее значение параметра кристаллической решетки (0,255 нм) остается неизменным. Но поскольку на участках повышенной концентрации Си параметр решетки существенно меняется, это приводит к возникновению значительных напряжений в кристаллах, раздроблению блоков мозаичной структуры и увеличению твердости .

Зоны Гинье — Престона образуются на участках повышенной энергии . (по границам блоков мозаичной структуры, где концентрируются дислокации) и при естественном старении их протяженность достигает 5 нм, а при искусственном старении увеличивается в зависимости от температуры от 5 до 40 и даже 300 нм (с повышением от 20 до 150 и 200° С соответственно).

Понятие о .ЛГэфф может быть распространено также на ферромагнетик, на который внешние силы не действуют. В таком случае о является величиной внутренних напряжений, возникающих в результате наклепа, мозаичной структуры и других несовершенств кристаллов, из которых состоит тело. Даже в идеальном монокристалле конечных размеров при охлаждении в точке Кюри появятся напряжения. При образовании доменной структуры возникают как области с антипараллельным направлением (180°-соседство), так и области с перпендикулярным направлением Mf векторов (90°-соседство). Во втором случае магнитострикция доменов вызовет внутренние напряжения [10, 84].

карбида вольфрама в составе практически всех промышленных твердых сплавов вызвано тем, что этот карбид единственный среди карбидов переходных металлов, обладающий некоторой пластичностью. Таким образом было установлено, что основной принцип создания твердых сплавов комбинированием твердого карбидного скелета с пластичной металлической связкой (что придает сплаву одновременно высокую твердость и некоторую пластичность) должен быть дополнен карбидной составляющей пластичности при сохранении ее твердости на должном уровне. При резании такими сплавами должна увеличиться податливость резца не только в целом, но и на микроуровне отдельного режущего зерна. В связи с этим была выполнена серия работ, направленных на изыскание заменителей карбида вольфрама новыми тугоплавкими соединениями, отвечающими указанным выше требованиям сочетания прочности и пластичности. Одним из направлений реализации результатов теоретических исследований кафедры было создание безвольфрамовых твердых сплавов на основе карбида титана с никелевой связкой, легированной молибденом, выполнелное канд. техн. наук В. К. Витря-нюком и другими сотрудниками совместно с Чирчикским филиалом ВНИИТС (Г. Т. Дзодзиев). Полученные в результате этого исследования твердые сплавы с 12 и 19%-ной (по объему) никель-молибденовой связкой (отношение N2: Мо= 4 : 1) по прочности на изгиб и сжатие, по ударной вязкости и по упругим характеристикам равноценны стандартным твердым сплавам группы ТК (Т5К10 и Т15К6), а по твердости, окалиностойкости и температуре начала схватывания с углеродистыми сталями существенно превосходят сплавы ТК. Если коэффициент трения сплава Т15К6 по углеродистой стали составляет 0,25, то сплава ТНМ-12 —всего 0,08; температура схватывания у Т15К6— 570°, а у ТНМ-12—700° С, окалиностойкость ТНМ-12 в 2 раза выше, чем у ТК. Исследование стойкости сплавов ТНМ-12 при получистовом и чистовом точении стали 50 в диапазоне скоростей от 20 до 270 м/мин показали их превосходство в 2—4 раза по сравнению со стандартным сплавом Т15К6. Использование тех же сплавов для изготовления матриц мундштучного прессования графитовых стержней (Славянская карандашная фабрика), фильер для волочения проволоки (Узбекский комбинат тугоплавких и жаропрочных металлов), электрод-инструментов для электромеханического сглаживания поверхности стальных деталей (Киевский авиазавод) показало увеличение стойкости в 1,5—3 раза по сравнению со стандартными твердыми сплавами.

В порошковой металлургии (для мундштучного прессования) применяется в качестве пластификатора крахмал [7, 10, 14].

Исследование влияние полиакриламида * как пластификатора на процесс мундштучного прессования пластифицированных смесей и спекание готовых изделий (пористых труб) проводилось на несферических восстановленных порошках железа марки АПЖМ и нержавеющей стали Х17Н2, свойства которых приведены в табл. IV. 2.

Так, смеси, содержащие полиакриламид до 10% для нержавеющей стали и 18% для железа, из-за отсутствия пластичности не пригодны для мундштучного прессования, при этом наблюдается бурное выделение аммиака и разогрев смеси.

Для определения оптимальных режимов мундштучного прессования конкретных пористых изделий была использована

Интересно отметить, что благодаря активации процесса спекания полиакриламидом железо с содержанием полиакриламида 28—30% (оптимальное значение для мундштучного прессования)

Пористая нержавеющая сталь Х17Н2, полученная методом мундштучного прессования с применением полиакриламида, имеет лучшие характеристики, чем при применении крахмала (табл. IV. 3).

Метод мундштучного прессования несферических порошков с последующим спеканием, помимо равномерной по длине изделия пористости, позволяет получать на поверхности пористых изделий слой с более тонкой пористостью, который обеспечивает высокую степень очистки газовых сред (до 2—4 мкм) без глубинного забивания фильтра, что способствует его эффективной и неоднократной регенерации. Полученные методом мундштучного прессования пористые трубы выгодно сочетают высокую общую пористость (до 70,%), хорошую газопроницаемость, вы-

Нагреватели из дисилицида молибдена изготовляются методом мундштучного прессования смесей дисилицида молибдена (размер частиц <1 мкм) и бентонитовой глины (8%) с последующим спеканием и окислительным обжигом.

ны дом мундштучного прессования с последующим спеканием

Термоэлектроды термопар изготовляются в виде труб и стержней из порошков тугоплавких соединений методом мундштучного прессования с последующим спеканием. Термопара состоит из термоэлектрода — трубы и термоэлектрода — стержня, помещенного концентрически в трубе. Термоэлектроды в месте горячего спая сваривают в процессе спекания, холодные концы электродов зачищают, туго обматывают медной проволокой и заливают оловом, к ним припаивают удлиняющие провода. Рабочая конструкция термопары включает также холодильник, куда спай помещается в специальную трубку на изоляционной замазке. Холодильник обеспечивает также герметичность ввода термопары в тепловой агрегат.

ДЦМ ции 5 мкм методом мундштучного прессования с последующим спеканием

Рекомендуем ознакомиться:

Максимальный вращающий

Механизмом показанным

Механизмов агрегатов

Механизмов деформации

Механизмов двустороннего

Механизмов используется

Механизмов механизмы

Механизмов образования

Меню:

Главная страница Термины