Максимального вращающего

Принимая реальные величины Т* — ts = 10 ° С, X = 50 Вт/ (м • К) , /zv = = 5 • 109 Вт/(м3 • К), получаем q* = 5 • 106 Вт/м2, что значительно больше максимального теплового потока qKp = 1,2 • 106 Вт/м2, соответствующего кризису кипения первого рода для воды при атмосферном давлении. Кроме того, в гладких каналах критическое значение плотности теплового потока резко уменьшается с увеличением массового паросодер-жания потока, тогда как испарение потока внутри проницаемой матрицы может быть полностью завершено при тепловой нагрузке, близкой к предельной.

Величина максимального теплового потока <7Kpi может изменяться в зависимости от физических свойств кипящей жидкости, ее недогрева и давления. Влияние размеров поверхности теплообмена незначительно. Однако автомодельность кризиса сохраняется только в определенном диапазоне геометрических размеров.

Тепловой поток Q при увеличении температурного напора At растет не беспредельно. При некотором значении Д? он достигает максимального или так называемого первого критического значения, а при дальнейшем повышении At начинает уменьшаться. До момента достижения максимального теплового потока режим кипения называют пузырьковым. Для воды при атмосферном давлении величина первого критического теплового потока составляет примерно <7кр1 = 1,2-106 Вт/м2; соответствующее критическое значение температурного напора A?Kpi =25-^35° С. (Эти величины относятся к условиям кипения воды при свободном движении в большом объеме. Для других условий и других жидкостей величины будут иными.)

Тепловой поток Q при увеличении температурного напора At растет не беспредельно. При некотором значении А^ он достигает максимального значения, а при дальнейшем повышении Af начинает уменьшаться. До момента достижения максимального теплового потока режим кипения называют пузырьковым. Максимальную тепловую нагрузку при пузырьковом кипении называют первой критической плотностью теплового потока и обозначают <7кр1.

При перекосе энерговыделения qv по отдельному цилиндрическому твэлу превышение максимального теплового потока над средним будет составлять

Таким образом, с точки зрения отложения примесей наиболее неприятным является случай максимального теплового потока в псевдокритической области, где происходит резкое изменение растворимости.

стендах из нержавеющих аустепитпых сталей. Эти рекомендации должны быть проверены па стендах, изготовленных из тех же материалов, что использованы в промышленной установке. При этом теплотехнические измерения должны быть дополнены обязательным контролем содержания железа на входе и выходе испытываемого участка с построением кривых, аналогичных приведенным па рис. 2-8.. Массовые скорости, исходя из теплотехнических и гидродинамических соображений, должны выбираться в области А. Что же касается-расчетной величины максимального теплового потока, то она зависит от допустимой скорости пароводяной коррозии. Это, в частности, означает, что конструкция котла не должна способствовать локализации тепловых нагрузок, так как снижение средних тепловых нагрузок противоречило бы общему развитию котельной техники. Возможно, однако, что в ряде случаев для предотвращения слишком интенсивной пароводяной коррозии будет целесообразен и этот путь.

а также повысить величину передаваемого ею максимального теплового потока.

держателя и толстой проволокой связан с герметическим проходным устройством (бака. Проходное устройство способно выдерживать давление, поэтому баки могут работать как закрытые. Основным органом для автоматического включения и выключения двигателя является 'Магнитный пускатель, который состоит из трехполюсного контактора и из двухполюсного максимального теплового реле. Контакты контактора замыкаются при возбуждении катушки контактора током. Во включенном состоянии катушка магнитного пускателя: при напряжении 220 в берет всего '/г а, а в момент включения 3 а, что не превышает 'Максимально допустимый ток для контактов реле. Магнитный пускатель и двигатель должны помещаться в одинаковые температурные условия. Защита от перегрева двигателя осуществляется тепловыми реле, имеющимися в магнитном пускателе. Что касается токов короткого замыканий, то защита от них для электродвигателей, применяемых & кондеясатных -подстанциях, может быть осуществлена плавкими вставками в предохранителих рубиль-

Как видно из фиг. 7, рабочие линии в случае равномерного или линейно возрастающего теплового потока будут вогнутыми, если смотреть от начала. Таким образом, линия, соответствующая выходу из трубы, всегда первой попадает в критическую область, и, следовательно, кризис произойдет на выходе из трубы. С другой стороны, для распределений теплового потока с максимумом в середине или на входе рабочие линии будут выпуклыми, если смотреть от начала. Как показано на фиг. 7 для косинусоидального распределения теплового потока, выпуклая часть всегда ограничена положениями максимума теплового потока и выходом из трубы. Следовательно, рабочая линия сечения, расположенного вниз по потоку от места максимального теплового потока, всегда будет пересекать границу критической области раньше, чем точка максимума теплового потока. Эта характеристика объясняет также тот факт, что для таких распределений теплового потока кризис всегда возникает между сечением с максимальным тепловым потоком и выходом из трубы.

С целью повышения единичной мощности турбин УТМЗ была выдвинута идея создания теплофикационных турбин для выработки значительного количества электроэнергии даже на режимах максимального теплового потребления за счет увеличенного протока пара в конденсатор («привязанная» конденсационная мощность). Турбины этого типа 'сохраняют устройство обычных турбин типов Т и ПТ, обеспечивая принципиально такую же, как и они, экономичность выработки электроэнергии паром, поступающим к тепловому потребителю.

Примечания. 1. Отношение максимального вращающего момента к номинальному Тта/Т= 2,2; для отмеченных знаками: '—TmaJT= 2,7; 2—Tm2x/T= 2,9; }—Т^/Г= 2,4; 4— Т^Т= 2,5; 5— 71тм/Г= 2,6. 2. Пример обозначение двигателя: «Двигатель AHPIOOL2 ТУ 16—525.564—84»

При номинальном напряжении, частоте и токе возбуждения и рабочем соединении обмоток с коэфициентом мощности 0,8 (при опережающем токе) кратность максимального вращающего момента синхронного двигателя должна быть не ниже 1,65.

Согласно ГОСТ 183-41 кратность максимального вращающего момента синхронного двигателя с коэффициентом мощности cos <р — 0,8 (при опережающем токе, т. е. в перевозбужденном режиме) по отношению к номинальному вращающему моменту должна быть не ниже 1,65 (при номинальных значениях на-

Согласно ГОСТу 183-55 кратность максимального вращающего момента синхронного двигателя с коэффициентом мощности созф = 0,9 должна быть не ниже 1,65 при номинальных значениях напряжения, частоты и тока возбуждения.

Отношение максимального вращающего момента М к номинальному для закрытого электродвигателя постоянного тока с естественным охлаждением на напряжение 220 в при ПВ = 25% должно соответствовать данным, приведенным в табл. 5, то же для крановэго электродвигателя старого типа (табл. 5а).

Допустимые дисбалансы в плоскостях якорных подшипников зависят не только от статических давлений на подшипники, но и от скорости вращения якоря. Поэтому статические давления на подшипники должны быть найдены при различных эксплуатационных режимах работы тягового двигателя. В частности, численные расчеты допустимых дисбалансов целесообразно производить для четырех режимов работы двигателя: часового, максимальной скорости, максимального вращающего момента и режима выбега при выключенном двигателе. При каждом из этих режимов допустимые дисбалансы в плоскостях подшипников идеальной машины должны определяться по формулам (21).

Моменты, характеризующие пуск. Двигатели исполнения N. Процесс пуска характеризуют относительным значением начального пускового вращающего момента по отношению к номинальному 7/, относительным значением минимального вращающего момента по отношению к номинальному Т„ и относительным значением максимального вращающего момента по отношению к номинальному Ть.

Двигатели исполнения Н. Процесс пуска характеризуется относительным значением начального пускового вращающего момента по отношению к номинальному Т/, относительным значением минимального вращающего момента по отношению к номинальному Т„ и относительным значением максимального вращающего момента по отношению к номинальному Tj,.

систематически загруженных менее чем на 35—40% номинальной мощности. При переключении двигателя с треугольника на звезду ввиду уменьшения максимального вращающего момента в 3 раза необходимо производить проверку по определяемому условиями устойчивости предельному коэффициенту загрузки двигателя К3 ,, р = = Км м/4,5, где К м — кратность максимального вращающего момента по отношению к номинальному, выбирается из каталога на двигатели.

Отношение максимального вращающего 2,01 2,41 2,07 2,16