Максимальном отклонении

При испытаниях строят кривую усталости. Методика получения кривой усталости сводится к следующему. Из данного материала изготовляют серию образцов (обычно 8—9 штук). Испытание первого образца проводится при максимальном напряжении а,, лишь немного меньшем предела текучести. Образец при этом

женные следы истирания излома в результате существенного влияния сдвиговой компоненты на перемещение берегов трещины в момент смыкания ее берегов. Для стали 316 при той же температуре на трубчатых образцах с большими наружным и внутренним диаметрами 22 и 16 мм также были выявлены усталостные бороздки при совместном растяжении и скручивании [78]. Бороздки с шагом 1 мкм имели место при относительной деформации Де: 2; 1 и 0,7 % для соотношения Х^ = 2. Использование трапецеидальной формы цикла с выдержкой при максимальном напряжении 2, 10 и 60 мин не повлияло на закономерность формирования усталостных бороздок.

Так, в первой стадии развития разрушения различие между шириной полоски и макроскоростью (или между количеством полосок и числом циклов, пошедших на их образование) для высокопрочных алюминиевых сплавов меньше, чем для сплавов средней прочности. Наблюдалось, что на расстоянии 6 мм от центра щелевого надреза при максимальном напряжении цикла ,,мн 0,1 ГН/м2, R.a = 0,2 одна микрополоска образовывалась: в сплаве В95 — за 1 цикл, в сплавах Д16Т1 и АК4-1Т1 — за 2, а в сплаве Д16Т — за 3 цикла.

пониженными прочностными и усталостными характеристиками. Деталь в виде трубы (сплав Д16Т) разрушилась после 3,8 млн. циклов нагружения при максимальном напряжении цикла 0,04 ГН/м2. Технология производства детали включала в себя перед закалкой осадку концов трубы с местным нагревом от рабочих элементов штампа при температуре 450°С. Микроисследование показало резкое различие материала по величине зерна в разных зонах трубки: наиболее крупное зерно у конца, где произошло разрушение, не полностью рекристаллизованное — у противоположного конца и нормальное — в середине по длине трубки. Как выявили механические испытания микрообразцов (сечением 1 X 1 мм, длиной 15 мм), материал рекристаллизован-ной зоны обладает пониженной прочностью. Из полностью рек-ристаллизованной зоны разрушения не представилось возможным вырезать образцы, так как протяженность ее мала (рис. 94).

Тонкие исследования конфигурации вершины трещины, проведенные X. Ниситани, подтвердили, что вершина нераспространяющейся усталостной трещины остается закрытой на протяжении всего цикла нагружения, в то время как вершина трещины распространяющейся раскрывается при максимальном напряжении цикла. Исследования проводили на образцах из углеродистой стали (0,13% С; 0,22% Si; 0,09 % Мп; 0,013% Р; 0,022% S; 0,09% Си; 0,01% А1; 0,01% Ni + Cr; •OB = 787 МПа; ат = 380 МПа; ф = 67,7 %) с диаметром рабочей части 10 мм, имевших поперечное отверстие диаметром 0,3 мм и гладких. Испытывали образцы на усталость при изгибе с вращением, наблюдая за появлением и развитием трещин на поверхности гладкого образца и по краю отверстия. Было •обнаружено, что в гладких образцах возникают нераспространяющиеся усталостные микротрещины при напряжениях немного ниже предела выносливости (аа = 170 МПа; o_i = = 175 МПа). Такие трещины не росли после остановки даже при увеличении базы испытаний до 3-Ю7 циклов, причем вершина трещины оставалась закрытой.

При максимальном напряжении цикла ан = 455 ~ 560 МПа, охватывающем область квазистатики, разрушение может происходить как по основному металлу с антикоррозионной наплавкой, так и по сварному соединению. При ан <; 455 МПа (переходная область) оно смещается в зону сварного соединения.

Растяжение ячеистых жестких пластмасс. При испытании (ГОСТ 17370—71) определяют: разрушающее напряжение (кгс/см2); максимальное напряжение (кгс/см2); относительное удлинение при максимальном напряжении (%); относительное удлинение при разрыве {%).

Известно, что в результате продолжительного нагружения при максимальном напряжении цикла порядка (0,8-=-0,9) ст_а в конструкционных сталях обычно наблюдается эффект тренировки, т. е. повышения сопротивления усталости при последующем циклическом нагружении напряжениями,- превышающими абсолютные пределы выносливости при соответствующих коэффициентах асимметрии циклов. Ни одно из рассмотренных кинетических уравнений повреждений не может без дополнительных допущений описывать эффект тренировки, так как любое из этих уравнений предполагает, что напряжения могут с течением времени или числа циклов нагружения повреждать, но не упрочнять элемент рассматриваемого материала. Формально явление тренировки можно учесть при ступенчатом режиме циклического нагружения путем введения поправки в формулу линейного суммирования повреждений. Если /-и повреждающий блок циклов следует за таким, при котором NU-D Р -»• °° и, следовательно, повреждения не возникают, то во все слагаемые, начиная с /-го, вводится коэффициент 1/Рь, учитывающий предшествовавшую тренировку. Таким образом, в знаменатель й-го слагаемого вводится вместо УУрь величина p\Afpft, определяющая соответствующее возрастание циклов до разрушения. Для определения р требуются дополнительные экспериментальные данные (например, такие, как на рис. 4.14). Сравнивая кривые 1, 2, а также 3, 4, видим, что в результате тренировки при 0шах = 0,9(т_1( R = —1, кривая усталости при последующем циклическом нагружении сдвигается. Возрастание числа циклов по сравнению с нетренированным материалом можно описать, увеличивая постоянную А в аппроксимирующем уравнении кривой усталости. В данном

Транзисторы. Большинство изготовителей транзисторов публикуют в каталогах данные о максимальном напряжении с большой осторожностью. Вследствие этого пробой случается обычно при значительно более высоком напряжении по сравнению с указанным в каталоге. При пробое транзистора высокая местная плотность тока может необратимо изменить его характеристики. Инженерам-испытателям должны быть даны указания не производить испытания на пробой или измерение пробивного потенциала при напряжениях выше максимально допустимого. При таких испытаниях и измерениях на транзистор могут воздействовать кратковременные переходные напряжения, превышающие максимально допустимое, что обычно является причиной отказа. Пробои из-за кратковременных перенапряжений характерны для быстродействующих переключающих транзисторов, имеющих тонкую область базы. Два других наиболее распространенных вида отказов транзисторов — загрязнение поверхности и растрескивание кристалла при ударах и вибрации. Улучшенные технологические процессы и новые методы крепления кристаллов в транзисторе значительно уменьшили количество отказов этих типов. Большинство изготовителей стали применять испытания герметичности корпуса транзистора, что устранило ряд серьезных трудностей.

но уменьшается. Так, при максимальном напряжении при изгибе во внешнем волокне стержня, равном Н,8Х Х107 Н/м2 (1200 кгс/см2), декремент колебаний основного тона в 1,5 раза выше декремента колебаний второго тона, в 2,8 раза выше декремента колебаний третьего тона и в 4,2 раза выше декремента колебаний четвертого тона колебаний при изгибе. Такие результаты должны насторожить практиков, так как коэффициент динамичности при резонансе обратно пропорционален декременту колебаний. Правда, как показывает статистика ава-110

Порядок укладки шихтовых материалов был следующим: в печь А в центре заваливали блюмы мягкого железа, на откосы — феррохром; в печь Б загружали углеродистую шихту и никель, причем никель старались положить внутрь шихты. Перед завалкой шихтовых материалов на подину каждой печи давали по 500 кг извести, а в печь А еще 150 кг плавикового шпата. Обе печи включали одновременно. Расплавление вели на максимальном напряжении и мощности. \х Электропечь А

Схема балансировочного станка более совершенного типа показана на рис. 310,6. Опоры / балансируемой детали 3 опираются на плоские пружины 2. Колебания опор передаются тягами 4 электрическим устройствам 5, в которых возникает ток. Напряжение этого тока пропорционально амплитудам колебаний опор. Ток от этих электрических устройств после усиления подводится к одной из обмоток ваттметра 6. По показанию ваттметра 6 судят о величине амплитуды, а следовательно, и овеличинедис-баланса. Другая обмотка ваттметра 6 получает ток от генератора 7 переменного тока, ротор которого вращается синхронно с балансируемой деталью и представляет собой двухполюсный магнит. Градуированный статор генератора можно поворачивать при помощи рукоятки 8 или специального маховичка во время вращения детали. Положение дисбаланса детали определяется по углу поворота обмотки статора, определяемому по лимбу поворачиваемой рукояткой или маховичком при максимальном отклонении стрелки ваттметра. Современные балансировочные станки высокопроизводительны и позволяют балансировать до 60—80 деталей в час. ^

КОЛМОГОРОВА КРИТЕРИЙ - статистический критерий согласия, основанный на максимальном отклонении функции

Для использования установки при исследованиях зависимости вязкости жидкостей от температуры и давления был разработан и изготовлен вариант капельной и защитной трубок, в котором защитная трубка выполнена из стали 1Х18Н9Т, а регистрация времени падения ртути осуществляется с помощью платиновых контактов. Для этого в капельную трубку впаиваются платиновые контакты, которые при замыкании ртутью обеспечивают соответствующий импульс. Однако, как показали наладочные опыты на МИПД, вокруг ртутного столбика образовывается изолирующая пленка, которая вызывает ненадежное включение сигнального устройства. В связи с этим отсчет времени в вискозиметре производился или визуально, или с помощью контура электромагнитных колебаний. Схема колебательного контура (рис. 3-33) состоит из трех индуктивных катушек, двух конденсаторов постоянной емкости (50 и 240 пф), стандартного генератора звуковых сигналов (СГС-1) и катодного вольтметра ВДУ-2. Индуктивные катушки намотаны на капельную трубку вискозиметра. Катушки примерно одинаковы, а их длина равна высоте ртутного столбика. Отсчет времени падения ртутного столбика в капельной трубке с помощью контура электромагнитных колебаний производился следующим образом. Сначала контур настраивался в резонанс изменением частоты сигналов на генераторе, причем столбик ртути находился вне катушки, а напряжение на обкладках конденсатора колебательного контура в этом случае было максимальным. Затем, когда ртуть входила в катушку, контур расстраивался и напряжение на нем понижалось, достигая минимума при полном вхождении столбика в катушки, что фиксировалось катодным вольтметром. Время прохождения ртути от одной индуктивной катушки до другой отсчитывалось при максимальном отклонении стрелки вольтметра с помощью секундомера с ценой деления 0,1 сек. В зависимости от температуры опыта использовались два рабочих участка — первый и второй (табл. 3-57).

энергия равна нулю, и что, наоборот, в крайнем положении (при максимальном отклонении) скорость равна нулю, а следовательно, равна нулю и Фиг. 23 кинетическая энергия, и если также

При отклонении частоты колебаний от резонансной наблюдается не только смещение максимумов теплоотдачи, но и уменьшение как максимальной, теплоотдачи, так и средней по длине канала. В самом деле, .как следует из рис. 135 и 136, средний по длине канала относительный коэффициент теплоотдачи и относительная амплитуда колебания давления на входе в канал (Др/р)0 при отклонении частоты колебания от резонансной уменьшаются. Максимальное отклонение частоты / колебаний от резонансной /s для акустически закрытого канала будет соответствовать резонансной частоте акустически открытого канала с одного конца, т. е. / = Д ± А/ = /s ± (1/2«) !„• При максимальном отклонении частоты коле- А. ^ баний от резонансной А/ = = ±C/2«)/s амплитуда колебания давления на входе в канал будет минимальной, а следовательно, и теплоотдача достигает минимального значения (см. рис. 135).

здесь /( и Ар — соответственно значения относительного коэффициента теплоотдачи и амплитуды колебания давления на входе в канал при нерезонансных частотах (fs — А/ < / < fs + A/); /Cs, Ap0s — соответственно значения относительного коэффициента теплоотдачи и амплитуды колебания давления на входе в канал при резонансных частотах (fs); Km, Ap0m — соответственно значения относительного коэффициента теплоотдачи и относительной амплитуды колебания давления на входе в канал при максимальном отклонении от резонансного режима А/ = ±(1/2п) fs с амплитудой Ар Os. Согласно экспериментальным данным работ [20, 44] при максимальном отклонении частоты колебаний от резонансной, если при А (рм)/(р«)0 — > 1, то /Ст^1. Следует отметить, что при отклонении частоты колебаний от резонансной происходит существенное

При максимальном отклонении лопатки

Работа силы dCu при максимальном отклонении лопатки

а при максимальном отклонении оси лопатки

При максимальном отклонении лопатки ее кинетическая энергия равна нулю, а потенциальная имеет максимальное значение при sin(co^+a)=l.

отсюда видно, что скорость и ускорение механизма также периодически меняются со временем. Скорость достигает наибольшего значения тогда, когда рычаг (или аппарат весом G) 'переходит через положение равновесия (при ср = 0). При максимальном отклонении ср рычага ср обращается в нуль и меняет свой знак.