Массообменных процессов

Правильный выбор конструкционных материалов определяется не только требованиями безопасности эксплуатации парогенератора. Конструкционные Материалы влияют на экономичность парогенератора в целом. От них зависят и массогабаритные характеристики, и, в определенной степени, возможность повышения единичной мощности парогенератора. 250

Правильный выбор конструкционных материалов определяется не только требованиями безопасности эксплуатации парогенератора. Конструкционные материалы влияют на экономичность парогенератора в целом. От них зависят и массогабаритные характеристики, и, в определенной степени, возможность повышения единичной мощности парогенератора.

Реализация индивидуального привода резцов на основе шагового двигателя встречает ряд серьезных практических трудностей: неудовлетворительные массогабаритные характеристики шагового привода не позволяют разместить шаговый электродвигатель требуемой мощности в компоновке устройства многорезцового точения; сложность раздельного управления шаговыми электроприводами не дает возможность .использовать имеющиеся УЧПУ станка.

С термодинамической точки зрения желательно иметь рабочие тела с малыми отрицательными значениями ds"/dT. В этом случае процесс адиабатного расширения рабочего тела на турбине заканчивается в парожидкостной области диаграммы состояний при высоких значениях относительных массовых паросодержаний. В таком цикле нет необходимости осуществлять регенерацию, а следовательно, и вводить дополнительный элемент-регенератор в технологическую схему установки, что способствует улучшению ее технико-экономических характеристик. Кроме того, при х = 0,95 ... 0,97 появление влаги в проточной части турбины в конце процесса расширения не оказывает заметного влияния на ее КПД и энергетическую эффективность ПТУ в целом. При больших отрицательных значениях производной ds"/dT для достижения значений, близких к единице относительного массового паросодержания потока, в конце процесса расширения на турбине пар в цикле ПТУ приходится перегревать. Введение перегрева всегда выгодно с термодинамической точки зрения, поскольку это способствует увеличению термического КПД цикла. Однако при этом ухудшаются массогабаритные характеристики парогенератора из-за введения в его состав дополнительного элемента — пароперегревателя. В ряде случаев этот фактор оказывает превалирующее влияние на технико-экономические характеристики ПТУ и обусловливает их ухудшение. При положительных значениях производной ds"/dT процесс расширения в турбине заканчивается в области перегретого пара. Это создает весьма благоприятные условия для работы турбины, так как исключает появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, и эрозию лопаток рабочих колес, а также отпадает необходимость в перегреве пара перед подачей его в турбину. Однако температура торможения перегретого пара на вы-

В соответствии с общими принципами системного подхода [86] сравнительная оценка различных вариантов ПТУ должна производиться по результатам их технико-энергетической оптимизации по единым критериям качества и в идентичных внешних условиях. Корректная постановка задач технико-энергетической оптимизации требует предварительного термодинамического анализа для определения основных факторов, влияющих на энергетические и массогабаритные характеристики установок. Для проведения термодинамического анализа ПТУ необходимо знание напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора: зависимостей давления потока на выходе ри- и отношения расхода жидкости через пассивное сопло конденсирующего инжектора к расходу пара через активное сопло и от термодинамических параметров этих потоков. Отметим, что величина и для первого варианта ПТУ характеризует кратность циркуляции D, которая представляет собой отношение расхода рабочего тела по контуру холодильного цикла к расходу рабочего тела по контуру энергетического цикла. Напорно-расходные характеристики конденсирующего инжектора на уровне термодинамического анализа могут быть рассчитаны по методике Э. К. Кара-сеза [84]. Применение этой методики для определения напорно-расходных характеристик конденсирующего инжектора, функционирующего в составе ПТУ, имеет ряд особенностей, которые следует рассмотреть более подробно.

Массогабаритные характеристики космических

В таблицах 9.2 и 9.3 представлены массогабаритные характеристики таких установок с электрической мощностью в диапазоне от 10 до 100 кВт [116]. При расчетах предполагалось, что обе установки имеют тепловую защиту, обеспечивающую уровень поглощенной дозы 105 Дж/кг в течение семилетнего срока функционирования.

Массогабаритные характеристики космических

При температуре отходящих от технологического агрегата газов ниже 1200 К при организации передачи теплоты целесообразно, например, применение теплообменника с кипящим слоем и погруженными в него поверхностями нагрева КУ, обеспечивающими интенсивное объемное охлаждение потока технологических газов, проходящих через кипящий слой. В этом случае существенно улучшаются массогабаритные характеристики установки. Котлы-утилизаторы и ЭТА с объемно-охлаждаемой камерой могут быть выполнены в разных вариантах. Выбор конструктивно-компоновочного решения в каждом конкретном случае должен опираться на ряд соображений, среди которых важную роль играют условия и режим работы технологической установки.

Таблица 9.1. Массогабаритные характеристики твэлов и ТВС реакторов ВВЭ1

Таблица 9.1. Массогабаритные характеристики твэлов и ТВС реакторов' ВВЭР

Импедансные дефектоскопы с импульсным излучением. В преобразователях этих приборов возбуждают импульсы свободно затухающих колебаний, что сокращает потребление энергии и улучшает массогабаритные характеристики аппаратуры [203]. В импульсных дефектоскопах используют совмещенные и РС-преобразователи.

Для массообменных процессов применяют главным образом колонные аппараты: ректификационные колонны, абсорберы, адсорберы, десор-беры, экстракторы и т. д.

Согласно ГОСТ 24305-80 колонной называется вертикально стоящий цилиндрический аппарат с внутренними устройствами, предназначенный для проведения массообменных процессов.

Для массообменных процессов применяют главным образом колонные аппараты: ректификационные колонны, абсорберы, адсорберы, десор-беры, экстракторы и т. д.

Закрутка потока приводит к существенному увеличению коэффициентов массоотдачи. Это обусловлено увеличением скорости закрученного потока в пристенной области по сравнению с осевым потоком, усилением массообменных процессов благодаря возникновению вихрей Тейлора — Гёртлера вблизи криволинейной поверхности и увеличению степени турбулентности.

инерции в потоке для сохранения подобия должно оставаться постоянным. Нарушение этого соотношения будет означать изменение доли инерционных сил потока, которые оказывают значительное влияние на эрозионные процессы на поверхности деталей. Давление газа оказывает влияние на теплообменные процессы, на скорости химических реакций и граничные условия массообменных процессов. Таким образом, несоблюдение подобия при движении вязкой жидкости может привести к изменению механизма физико-химического процесса разрушения поверхностного слоя. Если этот поверхностный слой находится в зоне концентрации механических или термических напряжений, то ясно, что при Ей Ф idem скорость накопления повреждений в различных явлениях будет различной [62].

Растворимость флюорита в воде при 20°С составляет 16 мг/л. Концентрация ионов фтора и кальция в жидкой части пульпы после механического измельчения флюорита соответствует этой величине. В случае электроимпульсного измельчения концентрация ионов фтора в растворе достигает 57 мг/л, а ионов кальция - 25 мг/л. Это может быть связано с термической диссоциацией флюорита в канале разряда и усилением массообменных процессов под действием ударной волны и пульсации парогазовой полости.

7) исследование и подбор сорбента массообменных процессов (твердое тело — жидкость);

Роторно-пульсационные аппарата (РПА) широко применяются для интенсификации гидромеханических и массообменных процессов [ I ~\. Выбор конструкции и режимов работы РПА. в каждом конкретном случае осуществляется в соответствии с требованиями технологического процесса и проводится индивидуально в связи с отсутствием единого мнения по вопросу оценки эффективности.

В пристенном слое трубы скорость v изменяется по закону квазитвердого вращения [39], причем максимальное значение скорости v устанавливается на внешней границе пристенного слоя. Таким образом, скорость v изменяется в тонком пристенном слое от нуля на стенке труб до максимального значения на внешней границе. С ростом числа Рейнольдса при заданном числе FrM интенсивность закрутки уменьшается, а следовательно уменьшается и скорость v (см. рис. 1.6, б) . Поэтому в переходной области чисел Re < 104 следует ожидать большей интенсивности тепло массообменных процессов. Составляющая вектора скорости w, направленная перпендикулярно большей стороне овального профиля трубы, также, как и составляющая скорости v достигает максимального значения на внешней границе пристенного слоя (см. рис. 1.6, б). При этом скорость w в подветренной части профиля направлена к стенке трубы, а в наветренной — от стенки. Такие эпюры скоростей в ячейках пучка витых труб свидетельствуют о наличии интенсивных обменных процессов между пристенным слоем и ядром потока благодаря конвекции. Изменение скоростей v и w в тонком пристенном слое от 0 до максимальных значений означает, что закрутка потока воздействует, прежде всего, на пристенную область течения, где за счет этого существенно повышается уровень турбулентности по сравнению с уровнем турбулентности в ядре потока пучка [39]. Этот эффект сказывается на увеличении коэффициента теплоотдачи в пучках витых труб, который возрастает в той же мере, что и коэффи-

певают произойти процессы тепло- и массообмена. При высоком градиенте давления подавляются релаксационные процессы. Кроме того, как установлено [73], в критическом сечении длинных цилиндрических каналов с острой входной кромкой капельная жидкая фаза находится в мелкодисперсном состоянии и смесь достаточно однородная. Это в свою очередь приводит к значительному возрастанию сил поверхностного натяжения на границе раздела фаз и, как следствие, также к торможению массообменных процессов.

Под сушкой понимают совокупность термических и массообменных процессов у 12—281