Материала диафрагмы

нагрузки движется с конечной скоростью а. В зависимо-I ^ ' сти от интенсивности возмущений и свойств материала деформации могут быть упругими, вязкоупругими, пластическими и др., однако передний фронт волны нагрузки

НАКЛЁП — изменение структуры и св-в метал-лич. материала, вызванное пластической деформацией. Н. снижает пластичность и ударную вязкость, но увеличивает предел пропорциональности, предел текучести и твёрдость. Н. снижает сопротивление материала деформации противоположного знака (эффект Баушингера). При поверхностном Н. изменяется остаточное напряжённое состояние в материале и повышается его усталостная прочность. Н. возникает при обработке резанием, при обкатке роликами, валками, при спец.' обработке дробью и т. д.

Два метода расчета слоистых анизотропных балок подробно изложены в работе Калкота [12]. Методы основаны на упрощении теории пластин согласно Донгу и др. [25 ] (цилиндрический изгиб) и Хаскину [30] (плоское напряженное состояние). В случае цилиндрического изгиба рассмотрено деформирование в одной плоскости, причем сечения в процессе изгиба считаются плоскими. Появляющиеся в результате несимметрии материала деформации растяжения и кручения исключаются. При плоском напряженном состоянии материал считается однородным по толщине. При такой формулировке задачи анизотропия не учитывается и вводятся упрощения, соответствующие изотропным балкам.

Для резины, армированной жесткими нитями, модуль упругости при растяжении вдоль волокон определяется в основном модулем упругости волокон, в то время как модуль сдвига материала имеет тот же порядок, что и модуль сдвига неармированной резины. Таким образом, сопротивление материала деформации сдвига мало по сравнению с его сопротивлением растяжению в направлении нитей. Поэтому в задачах, в которых допускается определенный тип деформации сдвига, можно пренебречь растяжением нитей, рассматривая их как материальные кривые, длина которых не меняется при любой деформации. При таком предположении сложные соотношения между напряжениями и деформациями заменяются ограничениями геометрического характера, что значительно упрощает теорию.

В общем случае Ац, Вц и ?>;/— симметричные матрицы с ненулевыми компонентами, каждая содержит шесть независимых компонент в соответствии с (4.17). Если структура композита симметрична, то Вц = О и отсутствует взаимное влияние, т. е. связь между мембранными характеристиками (деформациями, например) и характеристиками изгиба — кручения. Величины А, В и D преобразуются аналогично Q; Ац, А22, AIZ, Л66, DU, ?>22, ?>12 и D66 положительно определены; <4i6 = А26 = Die = ?>2б = 0 для композитов, состоящих только из слоев, ориентированных взаимно перпендикулярно. Для схем армирования типа [±9°]s, состоящих из большого числа слоев, величины D]6, D2e, AIS и Ау.§ могут быть существенно малыми по сравнению с другими компонентами жесткостей. Уравнение (4.16) можно преобразовать так, что деформации в плоскости, не связанные с изгибом и кручением (мембранные), и компоненты кривизны и кручения будут выражены через приложенные нагрузки и свойства материала.

Ограниченную информацию о скоростной зависимости сопротивления материала деформации позволяет получить метод определения динамической твердости материала, основанный на регистрации сопротивления материала внедрению конического бойка [62—65].

Сопротивление материала деформации определяется его начальным состоянием, реализуемым при испытании параметром, и выбором момента измерения, который фиксируется временем от начала нагружения t или связанной с ним величиной деформации е (напряжения сг),, что приводит к эквивалентным зависимостям [271]

Таким образом, проведение испытаний с целью определения сопротивления материала деформации при эксплуатационном режиме нагружения требует обеспечения параметра испытания, соответствующего этому режиму. Построенные по результатам

Из сравнения выражений (1.2в) и (1.10) для сопротивления материала деформации видно, что реализуемый при испытании путь нагружения определяет изменение в процессе деформации структуры материала и условий нагружения.

При заданном структурном состоянии сопротивление материала деформации связано с условиями мгновенного нагружения (набором постоянных е%\ /г>0), если физические процессы микропластической деформации приобретают стабильную скорость, соответствующую действующему уровню нагрузки, за время, сравнимое с временем изучения интересующих нас явлений. Для металлов, в которых процесс деформации контролируется динамикой дислокаций, влиянием старших производных 8^)(п>1), характеризующих процесс нестабильного движения дислокаций, можно пренебречь при изучении процессов, длительность которых значительно превышает время установления скорости движения дислокаций A/f«5- 1(H° с. Приращение деформации за такое время определяет максимальное различие кривых деформирования в процессах с нулевым и конечным временем установления скорости дислокаций. Кривые совпадают с заданной погрешностью Ае при скорости деформации

Таким образом, изменение сопротивления материала деформации при заданном параметре испытания является результатом протекания трех процессов: деформационного упрочнения, изменения сопротивления, во времени и вязкого течения

В некоторых случаях при определении жесткости амортизатора следует учитывать жесткость материала оболочки см, например если давление в ре-зинокордной оболочке имеет небольшую величину или в качестве материала диафрагмы или баллона выбран тонколистовой металл — мембрана или силь-фон. В этих случаях выражение (6) примет вид

Практически уменьшение второй ошибки может быть достигнуто следующими мероприятиями: путем применения в качестве материала диафрагмы наиболее теплопроводных материалов, путем золочения внешней и внутренней поверхностей диафрагмы (с целью уменьшения степени ее черноты), путем применения эллипсоидов с большими эксцентриситетами (для уменьшения коэффициента облученности шарика от диафрагмы) и, наконец, что нежелательно, путем увеличения угла скоса диафрагмы (с целью увеличения ее толщины). Детальный анализ второй ошибки, являющийся довольно сложным в математическом отношении, показывает, однако, что величина второй ошибки составляет лишь сотые доли процента и имеет всегда положительное значение. Поэтому доминирующим остается влияние первой ошибки, величину которой и следует оценивать в опыте.

где, Еб—модуль упругости материала -диафрагмы. Для чугуна принимается равным 0,985 • 106 кг/см2 и для стали — 2,1 • 106 кг/см2;

Температура пара перед диафрагмой Модуль упругости материала диафрагмы Диаметр диафрагмы, наружный Диаметр посередине опорной поверхности

Температура пара перед диафрагмой Модуль упругости материала диафрагмы Диаметр диафрагмы, наружный Диаметр посередине' опорной поверх-

В связи с тем, что часто бывает неизвестен действительный перепад давлений на диафрагму, а следовательно, и напряжения, вызванные этим перепадом, расчет приходится вести в предположении, что напряжения в диафрагме равны допустимым напряжениям для данного материала диафрагмы.

kt — коэффициент, учитывающий тепловое расширение материала диафрагмы и трубопровода, определяется по графику рис. 2-24;

{3 и PJ — коэффициент линейного теплового расширения материала диафрагмы и трубопровода в интервале от 20 до ^°С;

?, и &,— поправочный коэффициент на тепловое расширение материала диафрагмы и трубопровода; kf и k't вводятся при температуре измеряемого вещества выше 100° С.

б) Поправочные коэффициенты на тепловое расширение материала диафрагмы kt и материала трубопровода kt (обычно) вводятся при измерении расхода вещества с температурой tl выше 100° С) определяются по графику рис. 2-24:

б) Поправочные коэффициенты на тепловое расширение материала диафрагмы kt и материала трубопровода kt определяются по графику рис. 2-24: