Материала диаметром

Оптимальный термический режим штамповки должен обеспечивать необходимые условия для успешного проведения процесса, при котором вредное влияние тепла по возможности ограничивается. Поэтому термический режим разрабатывают для каждой марки стали с учетом исходной структуры металла, соотношения размеров заготовки. Интервал штамповочных температур, как правило, назначается в каждом конкретном случае исходя из химического состава материала, диаграммы состояния. При этом имеется в виду, что в интервале штамповочных температур материал обладает достаточной пластичностью.

Разработанные методы расчета напряженного состояния при циклическом нагружении [20] позволяют определить величину исходного напряжения аШах в любом цикле, если известны первичные характеристики материала — диаграммы деформирования при циклическом нагружении. Однако дальнейший расчет изменяющихся в течение цикла напряженного и деформированного состояний выполняют по уравнениям ползучести, предложенным для одноциклового натружения, т. е. при анализе любого цикла принимают закон изменения напряжений, наблюдающийся в первом цикле, что объясняется отсутствием экспериментальных данных по циклической ползучести и релаксации.

ности сплава имеют тенденцию к снижению. Эти диаграммы могут быть видоизменены для включения данных критического размера трещин при определенных конфигурациях трещин, условиях нагружения и толщине материала. Диаграммы указывают области, в которых определение трещин является обязательным для; выбранной конструкции. Хотя рис. 10Э и 104 иллюстрируют большой диапазон: свойств, получаемых на титановых сплавах, специфические факторы, влияющие на эти свойства, должны быть рассмотрены. Для этого возьмем наиболее широко применяемый сплав м— 6А1 — 4V и укажем некоторые факторы, которые должны быть приняты в расчет при выборе и использовании конструкции из него. На рис. 105 представлены величины Kic, -Кткр и предел текучести для плит, прессовок и поковок толщиной 12,7—38,1 мм из сплава Ti — 6А1 — 4V. Указаны также некоторые направленна изменения величин посредством определенных обработок и других факторов. Более детально это об-

Для одних и тех же амортизаторов с упругими элементами из резиноподобного материала диаграммы «сила—деформация» (силовые характеристики) получаются различными, если они сняты при разных скоростях деформирования упругого элемента и при разных температурах. В качестве примера на рис. VII. 18 и VII. 19

--- с двухкривошипным приводным механизмом 9 — 1099; Движение, — Диаграммы 9 — 1099; Движение материала — Диаграммы 9 — 1099

--• с простым кривошипно-шатунным механизмом 9—1100; Движение жёлоба — Диаграммы 9 — 1100; Движение материала— Диаграммы 9—1100; Средняя скорость 9—1100; Схемы действия 9—1100

При изменении угла ф в пределах 0—20° разрушение материала связано с разрывом армирующих волокон (CT! = F+1). При углах ф, меньших ~4°, диаграмма деформирования материала линейна вплоть до разрушения, а разрушение — единственная стадия изменения состояния материала. Диаграммы, полученные при окружном растяжении образцов с углами армирования ф = ±75° (что соответствует на рис. 2.20 углу ф, равному 15°), приведены на рис. 2.21, а. На

Диаграммы деформирования композита с более сложной структурой армирования [307—30790°] значительно «спокойней» (рис. 2.29). Это характерно для материалов, армированных по трем направлениям и более. Композит со структурой армирования [307—30790°] в упругой области является квазиизотропным. Однако при неупругом поведении материала нет полного подобия однотипных диаграмм деформирования, приведенных на рис. 2.29, а, б, в, г. Не наблюдается и полной симметрии линий предельного состояния относительно луча аа = ах на рис. 2.19. Теоретические диаграммы деформирования и оценки несущей способности этого композита вполне удовлетворительно совпадают с экспериментальными результатами.

При изменении угла ф в пределах 0—20° разрушение материала связано с разрывом армирующих волокон (CT! = F+1). При углах ф, меньших ~4°, диаграмма деформирования материала линейна вплоть до разрушения, а разрушение — единственная стадия изменения состояния материала. Диаграммы, полученные при окружном растяжении образцов с углами армирования ф = ±75° (что соответствует на рис. 2.20 углу ф, равному 15°), приведены на рис. 2.21, а. На

Диаграммы деформирования композита с более сложной структурой армирования [307—30790°] значительно «спокойней» (рис. 2.29). Это характерно для материалов, армированных по трем направлениям и более. Композит со структурой армирования [307—30790°] в упругой области является квазиизотропным. Однако при неупругом поведении материала нет полного подобия однотипных диаграмм деформирования, приведенных на рис. 2.29, а, б, в, г. Не наблюдается и полной симметрии линий предельного состояния относительно луча аа = ах на рис. 2.19. Теоретические диаграммы деформирования и оценки несущей способности этого композита вполне удовлетворительно совпадают с экспериментальными результатами.

из анизотропных материалов. Графическое представление анизотропии какого-либо механического свойства позволяет систематизировать экспериментальные данные в наиболее наглядном для конструктора и технолога виде. Получаемые при этом пространственные фигуры называются диаграммами или поверхностями анизотропии. Различие между диаграммами и поверхностями заключается в том, какая система координат применяется — прямоугольная или полярная. В справочнике приведены диаграммы и поверхности анизотропии для различных конструкционных материалов. В тех случаях, когда не оказалось достаточного числа исходных характеристик для построения поверхностей, приведены графики (в декартовых координатах) или кривые (в полярных координатах) для одной из плоскостей симметрии материала. Диаграммы, поверхности и кривые строятся в этой главе для характеристик упругой деформативности, а в главе 3 и для характеристик прочности материалов по той же методике. При этом используются экспериментально определенные характеристики материала в главных и диагональных направлениях и аналитически подсчитанные их величины в промежуточных направлениях.

Для обдирки прутков применяют бесцентрово-обдирочные станки (рис. 44), на которых можно производить обдирку пруткового материала диаметром от 15 до 80 мм, длиной до 7 м. Процесс обработки на таких станках протекает следующим образом.

Для сохранения выгодного соотношения между поверхностью и массой образца толщина образца не должна быть большой. Из пруткового материала диаметром больше 20 мм лучше изготовлять образцы в виде дисков, чем цилиндрические.

Нарушение одноосности деформации, обусловленное боковой разгрузкой и инерционным расширением, так же как влияние давления на образец со стороны стакана (хотя и пониженного демпфирующей прокладкой), приводит к изменению структуры, отражающему суммарное действие плоской волны нагрузки и последующего демпфирования, что затрудняет их разделение. Для устранения влияния на микроструктуру эффектов, не связанных с действием плоской волны нагрузки, схема ударного нагружения (см. рис. 103, а) была модифицирована. Образец из исследуемого материала диаметром 25 мм и толщиной 10 мм запрессовывался в обойму из аналогичного материала, которая являлась дном стакана (см. рис. 103, б). В этом случае боковая разгрузка при распространении импульса нагрузки, соответ-

В основу первого отечественного типажа автоматов и полуавтоматов легли два основных принципа: классификация оборудования по виду работ (многорезцовые, револьверные, фасонно-отрезные и пр.) и размерные ряды. В соответствии с этими принципами в типаже предусматривался выпуск различных типов токарных полуавтоматов и автоматов: многорезцовых, фасонно-отрезных, фасонно-продольных, револьверных, многошпиндельных последовательного действия горизонтального и вертикального типа и т. п. Каждый тип имел несколько моделей, отличающихся максимальным диаметром обрабатываемых изделий. Так, намечалось создать на единой конструктивной базе четыре модели токарно-револьверных автоматов для обработки пруткового материала, диаметром до 12 мм (тип 1112), 12-18 мм (тип 1118), 18-24 мм (тип 1124), 24—36 мм (тип 1136). Типаж предусматривал и выпуск полуавтоматов и автоматов на единой базе, например 1261П — полуавтомат, 1261М — автомат с широкой унификацией узлов.

При строительстве защитных оболочек АЭС могут применяться ЭП в виде цилиндрического блока из электротехнического фарфора или другого материала диаметром 60—80 см, забетонированного в конструкции. Оболочка с таким блоком также рассчитана в соответствии с положениями работы [17]. Исследовались максимальные напряжения в точках А, В, С (рис. 1.20) у сплошной проходки диаметром 60 см с различными значениями модуля упругости Е и коэффициента Пуассона v. Установлено, что изменение Е существенно влияет да напряжения ог и Сте только при небольших его значениях (рис. 1.20, б). Максимального значения напряжение о? достигает при ?=5-105 МПа, а изменение v практически не сказывается на значениях напряжений. Радиальные усилия в точке А интенсивно возрастают при увеличении Е от 0 до 60000 МПа, при увеличении Е выше 300000 МПа усилия в бетоне не меняются.

мерам и форме деформацию сжатия и применяется для испытания круглого болто-заклё-почного и связевого материала диаметром до 30 мм. Образец должен иметь диаметр, равный диаметру материала, и высоту, равную двум диаметрам. Образец считается выдержавшим пробу, если при осадке до заданной высоты hi (фиг. 44) в нём не появляются трещины, надрывы или излом.

Выбор ковочных вальцев. Современные модели ковочных вальцев допускают получение вальцованных изделий длиной лишь до 1250 мм из исходного материала диаметром или стороной квадрата максимум 60 мм. Вальцы же для исходного материала диаметром или стороной квадрата более 60 мм для изготовления изделий длиной более 1250 мм (например, ковочные вальцы для изготовления заготовок лопастей пропеллеров) необходимо изготовлять по особому заказу.

Выбор ковочных вальцев. Современные модели ковочных вальцев допускают получение вальцованных изделий длиной лишь до 1250 мм из исходного материала диаметром или стороной квадрата максимум 60 мм. Вальцы же для исходного материала диаметром или стороной квадрата более 60 мм для изготовления изделий длиной более 1250 мм (например, ковочные вальцы для изготовления заготовок лопастей пропеллеров) необходимо изготовлять по особому заказу.

Ротационно-ковочные машины' в металлообрабатывающей и машиностроительной промышленности применяются для изготовления изделий из труб диаметром от 10 до \60мм и пруткового материала диаметром от 1,5 до 50мм (в зависимости от механических качеств), часто обрабатываемого без нагрева.

Навивка круп-ногабаритных пружин. Крупногабаритные пружины из материала диаметром более 8—12 мм навивают в горячем 0 500 ЮОО КОО 2000 25001мм состоянии. Прутки перед навивкой нагревают в муфельных или пламенных печах.

Машины малых размеров для материала диаметром 25 и 38 мм. Общий вид и кинематическая схема машин этого типа показаны на фиг. 104 и 105. От машин, рассмотренных выше, они отличаются: устройством привода, формами коленчатого вала, системой зажимного механизма с.предо-хранителем, отсутствием специального предохранителя в приводе и конструкцией отдель-