Материала напряжения

ТУФ (итал. tufo) - группа горных пород разл. происхождения. Различают Т. известковый (травертин), кремнистый (отложения горячих источников), туф вулканический. ТУФ ВУЛКАНИЧЕСКИЙ - пористая горная порода, сложенная из уплотн. тв. вулканич. выбросов (пепла, песка, вулканич. стекла и др.). По хим. составу Т.в. соответствует составу лавы данного извержения (липориту, андезиту, базальту и т.д.). Т.в. имеет небольшую объёмную массу (1220-2250 кг/м3) и достаточно высокую прочность (140-820 кг/см2), легко обрабатывается, обладает высокими декоративными свойствами. Применяется в качестве стенового и облицовочного материала, наполнителя в лёгких бетонах, а в молотом виде -как активная добавка к вяжущим в-вам. Т.в. используется также для футеровки печей и труб, работающих при темп-ре не выше 800 "С. ТУФОБЕТОН - лёгкий бетон с заполнителями из туфов. ТУШЬ (нем. Tusche) - чёрная краска (жидкая или в виде твёрдых плиток -т.н. сухая Т.), не теряющая со временем чёрного цвета. Служит для черчения, рисования и т.п. Изготовляется из сажи (древесной, масляной, газовой и т.д.). Иногда Т. наз. аналогичные чёрной Т. цветные краски, изготовленные на основе кам.-уг. красителей. В Др. Китае, Японии и Корее использовалась для письма; замечат. образцы живописи Т. созданы китайскими художниками. ТЭГ - см. Термоэлектрический генератор.

керамич. материалы и изделия, получаемые обжигом смеси из зернистого материала (наполнителя) и щёлочно-силикатного стекла или глинистого материала (связующего). П. ф. к. характеризуется высокой проницаемостью для жидкостей и газов; пористость её 30—50%, водопоглощение 15—35%. П. ф. к. применяется в качестве фильтрующих элементов для очистки воздуха и различных газов, воды, кислых и щелочных р-ров.

Я„ = (V^o) — 1; А-о — коэффициент теплопроводности базовой смазки (ЦИАТИМ-201); Я„ — коэффициент теплопроводности материала наполнителя; 7Н — объемная концентрация наполнителя.

Кассетные прокладки (фиг. 5) обычно состоят из основного наполнителя и охватывающей его внешней металлической или неметаллической оболочки. Назначение этой оболочки, или кассеты, заключается в предохранении материала-наполнителя от некоторых условий работы, опасных для него.

Двухэлементная кассетная прокладка типа «Френч». Используется для фланцев различной конфигурации в условиях, где не требуется металлическая экранировка материала-наполнителя со стороны внешней кромки. В изготовлении несколько проще типа 1. Взаимозаменяемая с одноэлементной прокладкой

Двухэлементная кассетная прокладка. Применяется при необходимости полной экранировки металлом материала-наполнителя. Сгиб кассеты по наружному диаметру обеспечивает дополнительную опору фланца. Может иметь в плане произвольную форму, но стоимость изготовления их выше, чем у прокладок других типов. При ширине меньше 4 мм целесообразно применять одноэлементные кассеты или прокладки типа «Френч». Чистота обработки уплотнительных поверхностей фланцев должна быть не грубее 2 мк

20—30%. Они могут применяться при рабочих температурах не превышающих предельно допустимые значения для материала-наполнителя и металла кассеты.

соизмеримой с теплопроводностью материала наполнителя. В этих случаях необходимо учесть влияние оболочки. Предполагая ее тонкой и допустив, что распределение температур в ней подчиняется линейному закону (рис. 92), мы пришли к выводу, что при этих предположениях имеет место следующая формула:

Обозначим через V; Vi\ У2 и V; V'i, V'z объемы соответственно ячейки, полимерного связующего и каркаса из материала наполнителя для систем с действительными и гипотетическими частицами Очевидно, что

Материал склеенной пары сталь 45. Применяется клеевая композиция на основе 100 частей массы эпоксидной смолы ЭД-6, 12 частей массы ПЭПА и 50.% по объему железного порошка ПЖ-4М с эквивалентным диаметром частиц d=22 мкм. Толщина клеевой прослойки 0,3 мм. Температура в зоне клеевого шва 363 К. Теплопроводность материала наполнителя и связующего при Г=363 К соответственно равны А„=68 Вт/(м-°С) и Хсв=0,18 Вт/(м-°С).

Ут - ж > Yt - п + Уж - п cos 9, смачивание неудовлетворительное. Исследование смачивания обычно проводят путем нанесения капли жидкого материала матрицы на подложку из материала наполнителя. О смачиваемости судят по величине краевого угла 0 (рис. 8.3, а, б).

нагруженных одинаковой силой Р: при растяжении-сжатии d2/l - const, при изгибе d*jP = const. На жесткость конструкции косвенно влияет прочность материала. При прочих равных условиях деформации пропорциональны напряжениям. Но величину напряжений принимают, как правило, пропорцнональной'прочности материала; напряжения представляют собой отношение предела прочности (или предела текучести) к коэффициенту надежности. Следовательно, чем выше прочность материала, тем больше величина принимаемых напряжений и при прочих равных условиях больше деформация системы. Напротив, чем меньше запас прочности и ближе величина действующих в системе напряжений к пределу прочности, тем больше деформация и меньше жесткость системы.

Величина fci должна быть меньше допустимого для данного материала напряжения смятия стсм (для термически обработанных сталей cfCM = 20 -=- 25 кгс/мм2, для чугунных ступиц 2 — 5 кгс/мм2).'

и другим явлениям, характерным для динамического и импульсивного нагружений. При интерференции волн напряжений их интенсивности складываются и могут достигать значений, превосходящих предел прочности материала. В этом случае наступает разрушение. После трех-четырехкратного прохождения и отражения волн напряжений в теле процесс распространения возмущений становится установившимся, напряжения и деформации усредняются,тело находится в колебательном движении.

На фронте волны напряжений при переходе из одной области возмущений в другую перемещения частиц тела изменяются непрерывно (в противном случае происходит нарушение сплошности материала), напряжения терпят разрыв, величина которого определяется значениями интенсив-ностей возмущений в соприкасающихся областях.

В случае изотропии материала напряжения достигают максимальной величины в точке экстремума тэ = 0,266. При этом их значения составляют Ря(1,Лэ) = 1-029; -a* (1.0) = 1,028; аж (1,1) = 0,872. Подобное перераспределение напряжений ах может иметь место и для таких сочетаний параметров а и Р, когда Ех и Gxz одного порядка, а Ег > Ех (рис. 2.4). Эти напряжения в сечении = 1 имеют

угловыми скобками отмечены средние для всего материала напряжения и деформации.

если di и а г имеют разные знаки. На рис. 1 представлена графическая интерпретация условия (2) и показана граница в пространстве напряжений, в пределах которой материал ведет^себя как упругое тело. Значения напряжений, лежащие на границе, определяют состояние текучести материала. Напряжения, лежащие вне границы, являются недопустимыми.

1. Упругое оттеснение материала. Напряжения в зоне контакта не превышают предел текучести, а разрушение поверхности в этом случае возможно лишь в результате фрикционной усталости.

2. Пластическое оттеснение материала. Контактные напряжения достигают предела текучести, но материал обтекает внедрившиеся выступы контртела. Износ является результатом малоцикловой фрикционной усталости.

Исследования влияния концентрации напряжений и размеров на сопротивление усталости конструкционных материалов, проведенные в разное время, показали, что степень снижения пределов выносливости связана с распределением напряжений в объеме материала вблизи точки с наибольшими напряжениями. На рис. 3 представлено распределение

где V — объем материала, напряжения в котором постоянны и равны разрушающим напряжениям о, а дефекты можно рассматривать как потенциальные очаги зарождения микротрещин; V0 — элементарный объем, прочность которого равна ст0.