Материала определенного

Так, электроемкостный метод контроля (ЭМК) предусматривает введение объекта контроля или его исследуемого участка в электростатическое поле и определение искомых характеристик материала по вызванной им обратной реакции на источник этого поля. В качестве источника поля применяют электрический конденсатор, который является одновременно и первичным электроемкостным преобразователем (ЭП), так как осуществляет преобразование физических и геометрических характеристик объекта контроля в электрический параметр. Обратная реакция ЭП проявляется как изменение его интегральных параметров, чаще всего двух параметров, из которых один характеризует «емкостные» свойства ЭП, а другой — диэлектрические потери (например, емкость и тангенс угла потерь — составляющие комплексной проводимости). Эти параметры являются первичными информативными параметрами ЭМК.

Следует отметить, что информативные параметры ЭП зависят также от его конструкции и электрических характеристик среды, в которую помещен объект контроля. Первое обстоятельство учитывается при оптимизации конструкции ЭП, второе обычно является причиной возникновения мешающих контролю факторов. Как видно из рис. 1, в качестве первичного информативного параметра наиболее целесообразно использовать емкость ЭП и тангенс угла потерь. Однако для изучения анизотропных свойств объекта контроля необходимо пользоваться диаграммой зависимости диэлектрических параметров от направления вектора напряженности поля, созданного в объекте контроля. По назначению электроемкостные методы контроля могут быть классифицированы на три группы: измерение параметров состава и структуры материала, определение геометрических размеров . объекта контроля, контроль влажности.

Испытания на КСТ проводят путем предварительного выращивания за короткий промежуток времени усталостной трещины при высоком уровне размаха напряжения. Высокий уровень напряжения интегрально воздействует на все объемы материала. Определение величины КСТ осуществляют на маятниковом копре путем долома образца с трещиной при высокой скорости деформации. Все этапы нагружения образца направлены на включение в процесс деформации и разрушения материала не отдельных его структурных элементов, а конгломерата зерен. Низкая величина КСТ служит браковочной характеристикой вязкости разрушения материала, но такая оценка способности материала сопротивляться

RELCA — выбор самого подходящего расчетного отношения; выявление постоянных материала; определение зависимости параметров от условий нагружения;

сумм квадратов отклонений, а также определение постоянных материала с использованием эвристического метода (например, Розенб-рока), либо прямого (например, oproiопальных многочленов).

Блок-схема использованной программы RELCA [5] (выбор самой подходящей расчетной зависимости, определение постоянных материала, определение зависимости параметров от условий нагру-жения) приведена на рис. 5, а некоторые из полученных результатов 15] — в табл 1

Облученные образцы вместе с необлученными контрольными образцами испытывали на растяжение на машине МР-0,5 «со специальными захватами с тензометрическими датчиками, позволяющими регистрировать усилие и деформацию образцов •на двухкоординатном потенциометре типа ПДС. Для исключения влияния неоднородности материала определение предела прочности при изгибе и динамический модуль упругости измеряли на образцах, которые высверливали полой фрезой из половинок галтельного образца, оставшегося после испытания на растяжение. Предварительно была установлена допустимость такого рода испытаний на образцах, изготовленных из ранее разрушенного материала. При этом предел прочности при изгибе измеряли на настольной испытательной машине с максимальным усилием 30 кгс. Усилие прилагалось по центру образца длиной 40 мм и диаметром 6 мм, расстояние между юпорами составляло 30 мм. Динамический модуль упругости измеряли ультразвуковым методом. Из оставшихся после определения предела прочности при изгибе половинок образца :нарезали образцы высотой 10 мм, на которых определяли предел прочности при сжатии.

Определение расхода лак о-к р а-сочных материалов. Расход выражается количеством лако-красочного материала, необходимым для нормального закрашивания 1 м2 поверхности.

Материал ФК-16л применяют в тормозах при тяжелых^и "сверхтяжелых температурных режимах (например, в тормозах самолетов, где при посадке температура поверхности трения достигает 1000° С), когда постоянно происходит воспроизводство фрикционного рабочего слоя вследствие постоянной термообработки трением. Для таких условий работы фрикционного материала определение вторичной характеристики фрикционной теплостойкости является необходимым.

Определение веса литых заготовок [91] производится так: заготовку разбивают на части простой геометрической формы и определяют объем. Затем объем каждой отдельной части умножают на плотность материала; общий вес заготовки определяют путем суммирования найденных величин.

Определение веса литых заготовок [119] производится так: заготовку разбивают на части простой геометрической формы и определяют объем. Затем объем каждой отдельной части умножают на плотность материала; общий вес заготовки определяют путем суммирования найденных величин.

Если деталь должна быть изготовлена из сортового материала определенного профиля и размера, то материал такой детали записывают в соответствии с присвоенным ему в стандарте на сортамент обозначением, например:

Для правильного экспериментального определения Кс (или Gc) необходимо, чтобы пластическая деформация не была чрезмерной. Так, при сквозной пластической деформации по всей толщине, пластически деформированный объем в вершине трещины оказывается настолько велик, что уже нельзя пользоваться асимптотическими формулами. На основании экспериментальных проверок было ориентировочно установлено, что допустимая пластическая деформация в вершине трещины имеет место, если разрушающее напряжение в нетто-сечении образца не превосходит 0,8 предела текучести материала, определенного на гладких образцах. Критическая длина трещины, используемая для подсчета Кс, в этом случае будет равна но экспериментально определенному значению, а несколько большему — на упомянутую выше величину rv. Для приемлемой точности определения значения Кс длина пластической зоны не должна превышать 20% полудлины трещины, иначе вне этой зоны нельзя пользоваться асимптотическими формулами линейной механики разрушения.

Каждый способ производства заготовок требует от материала определенного комплекса технологических свойств. Поэтому часто материал накладывает ограничения на выбор способа получения заготовки. Так, серый чугун имеет прекрасные литейные свойства, но не куется. Титановые сплавы обладают высокими антикоррозионными свойствами, но получить из них отливки или поковки весьма затруднительно.

Значение а' зависит от предела прочности (предела выносливости) материала, определенного на гладких образцах, а также от типа концентратора напряжений. Расчетные значения Кд , по Хейвуду, отличаются от экспериментальных не более чем на 20% для умеренно острых выточек (аа < 4,0).

Знак без указания параметров шероховатости и числового значения применяют для поверхностей материала, не подлежащих по данному чертежу дополнительной обработке, если деталь изготовляется из сортового материала определенного профиля и размера или из полуфабриката, указанных в основной надписи чертежа. При этом состояние поверхности должно удовлетворять требованиям, установленным в соответствующих стандартах или технических условиях. Это могут быть не только грубые поверхности, но и шлифованные, полированные, имеющие специальные покрытия и т. п.

Если деталь должна быть изготовлена из сортового материала определенного профиля и размера, то в обозначении такого материала помимо его марки и номера стандарта указывают номер соответствующего стандарта сортамента, например:

К группе исследовательских испытаний относятся также такие, в которых ставится задача изучения характера или закономерностей влияния на изнашивание материала определенного фактора или сочетания разных факторов. К таким задачам относится, например, выяснение следующих вопросов: влияния шероховатости поверхности твердого вала на износ сопряженного с ним подшипникового материала; влияния длительности испытания на развитие остаточных напряжений в поверхностных слоях испытуемого материала и на износ; влияния на износ формы трущихся образцов, их размеров, или соотношения трущихся поверхностей сопряженных образцов; влияния на износ свойств смазочных материалов, или способов подачи смазочных материалов; влияния на износ способов удаления с поверхности продуктов изнашивания. Непосредственное применение результатов таких испытаний к деталям машин требует осторожности, так как при других сочетаниях условий трения детали влияние изученного фактора может оказаться отличным от найденного в лабораторных опытах.

В случае ферромагнитного материала магнитострикционный эффект пригоден и для прямых методов. К.п.д. электроакустического преобразования зависит от показателей магнитострик-ции. И, наоборот, по величине к.п.д., т. е. по амплитуде сигнала, можно судить о показателях магнитострикции. Наложением постоянного магнитного поля можно получить соответствующую рабочую точку на магнитострикционной кривой (характеристике) . Если амплитуду сигнала измерять в виде функции постоянного магнитного поля, то отсюда можно получить дифференцированную магнитострикционную кривую соответствующего материала. Эти кривые могут существенно различаться в зависимости от материала. Поэтому определенная форма кривой характерна для материала определенного химического состава, подвергнутого определенной предварительной обработке. Поэтому способ непригоден ни для выявления дефектов, ни для измерения толщины, а может быть использован только для распознавания материала [754].

Поверхности детали, изготовляемой из материала определенного профиля и размера,

Для правильного экспериментального определения Кс (или Сс) необходимо, чтобы пластическая деформация не была чрезмерной. Так, при сквозной пластической деформации по всей толщине, пластически деформированный объем в вершине трещины оказывается настолько велик, что уже нельзя пользоваться асимптотическими формулами. На основании экспериментальных проверок было ориентировочно установлено, что допустимая пластическая деформация в вершине трещины имеет место, если разрушающее напряжение в нетто-сечении образца не превосходит 0,8 предела текучести материала, определенного на гладких образцах. Критическая длина трещины, используемая для подсчета Кг, в этом случае будет равна не экспериментально определенному значению, а несколько большему — на упомянутую выше величину ?•„. Для приемлемой точности определения значения Кс длина пластической зоны не должна превышать 20% полудлины трещины, иначе вне этой зоны нельзя пользоваться асимптотическими формулами линейной механики разрушения.

Выбор формы, размеров и способа нагружения образца, а также условий эксперимента, гарантирующих достоверность результатов измерения, устанавливаются национальным или ведомственными стандартами. Для создания необходимой остроты надреза обычно выращивают небольшую усталостную трещину, для чего образец предварительно подвергают действию пульсирующей нагрузки. В ходе эксперимента самописец снимает кривую Р — V (нагрузка, приложенная к образцу,— смещение точки ее приложения), длина трещины / регистрируется в каждый момент специальными методами (визуальными, электрическими, акустическими и т. д.). Для правильного экспериментального определения К, (или G0) необходимо, чтобы пластическая деформация не была чрезмерной. Так, при сквозной пластической деформации по всей толщине пластически деформированный объем в вершине трещины оказывается настолько велик, что уже нельзя пользоваться асимптотическими формулами. На основании экспериментальных проверок было ориентировочно установлено, что допустимая пластическая деформация в вершине трещины имеет место, если разрушающее напряжение в нетто-сечении образца не превосходит 0,8 предела текучести материала, определенного на гладких образцах. Критическая длина трещины, используемая для подсчета /С, в этом случае будет равна не экспериментально определенпому значению, а несколько большему — на упомянутую выше поправку Ирвина г„. Для приемлемой точности определения значения Кс длина пластической зоны не должна превышать 20 % полу-длины трещины, иначе вне этой зоны нельзя пользоваться асимптотическими формулами линейной механики разрушения.