Материала подвергнутого

ВЫЩЕЛАЧИВАНИЕ — извлечение отд. составляющих твёрдого материала с помощью растворителя. В. основано на способности извлекаемого вещества растворяться лучше, чем остальные составляющие материала, подвергаемого В. Применяют В. в горном деле (напр., для добычи соли), гидрометаллургии, хим. пром-сти, сах. произ-ве, для извлечения дубильных и др. полезных веществ из растит, сырья.

КИПЯЩЕГО СЛОЯ ПЕЧЬ — пром. печь с вер-тик. расположением рабочего пространства, в к-рой слой зернистого материала, подвергаемого тепловой обработке, энергично перемешивается («кипит»). К. с. п. характеризуются практически одинаковой темп-рой по всему слою и повыш. коэфф. теплоотдачи, в иеск. раз превышающим его значения в обычных нагреват. печах. По конструкции К. с. п. делят на одноподовые и многоподовые. К. с. п. используют для обжига концентратов, никелевого файнштейна, пиритных хвостов; обжига измельчённых известняка, магнезита, доломита; окислительного обжига измельчённых жел. руд, колчедана; возгонки свинца из окисленных руд, сульфидов; прямого восстановления металла из руд; нагрева и охлаждения изделий из стали и цветных металлов и т. д.

Наименование материала, подвергаемого пайке

Роль ресурса пластичности материала, подвергаемого действию циклического нагружения, является определяющей для его работоспособности. Однако для количественной оценки долговечности необходимо учитывать относительную долю исчерпания ресурса пластичности в каждом цикле. Поэтому более пластичные, но менее прочные сплавы показывают большее сопротивление тер'мической усталости в области малых значений долговечности (т. е. при больших уровнях Де), а спла!вы с относительно небольшим ресурсом пластичности (6—7%) оказываются во много раз долговечнее при малых уровнях Ale, когда деформирование происходит в упругой области. Подобное пересечение кривых термической усталости наблюдается также при сравнении долговечности наклепанного и исходного материала, образцов с хрупкими жаростойкими покрытиями и без покрытий.

Наименование материала, подвергаемого пайке

Скорость волочения на цепных станах в целях^ повышения их производительности 'регулируется следующими способами: 1) изменением числа оборотов двигателя, 2) переключением пар зубчатых колёс в редукторе и 3) применением гидромуфт. Наиболее совершенное регулирование достигается изменением числа оборотов двигателя. В этом случае привод осуществляется от электродвигателей постоянного тока с управлением по системе Леонарда, применение которой даёт возможность иметь ползучую скорость при захвате и начале процесса волочения с последующим доведением скорости до её максимального значения. Скорость движения цепи устанавливается в зависимости от размеров и свойств материала, подвергаемого волочению. Для станов, имеющих механизированную подачу и уборку изделий, может быть принята относительно большая скорость волочения. Если обозначить время холостого хода стана (в пределах одного цикла) через ti, а время, идущее на волочение,

Выбор скорости волочения находится в зависимости от ряда условий:целесообразность применения больших скоростей волочения зависит от наличия мотков проволоки большого веса и аппаратов для сварки проволоки; от свойства материала, подвергаемого волочению, и качества подготовки его поверхности; от состояния поверхности и стойкости фильеров; от конструкции и способа пуска и останова стана, системы охлаждения и смазки.

Первой характерной особенностью слоевого режима является наличие весьма развитой поверхности материала, подвергаемого тепловой обработке, и в то же время неопределенность величины активной части этой поверхности, т. е. той части, которая участвует в теплообмене.

Наиболее часто рассматриваемый режим применяют в теплогенераторах, т. е. в тепловых устройствах, в которых тепловая энергия получается за счет химической энергии самого материала, подвергаемого тепловой обработке (обжиг концентратов, никелевого файнштейна, пиритных хвостов и т. д.). Топливо в этом случае затрачивается только на разогрев камеры, где осуществляется кипящий слой, а расход топлива на собственно процесс отсутствует, в некоторых случаях даже требуется отбор тепла при помощи холодильников различных конструкций. Температурный уровень процесса определяется исключительно техноло-

Особенностью является то, что взвешенный слой характеризуется громадной раскаленной поверхностью твердых частиц материала, подвергаемого тепловой обработке. Поэтому горение протекает не только в объеме, но и на поверхности частиц, вследствие чего процессы горения существенно интенсифицируются.

ценны калории, теряемые через под печи, поскольку кладка пода обычно получает тепло от расположенного на поду материала, подвергаемого тепловой обработке. Если для рассматриваемой печи г'к.п.т = 0,25, то ценность калории, теряемой через под, в О/^к.п.т ) раз, т. е.'в 4 раза, дороже калории химической энергии топлива.

распределении механических напряжений в поверхностном слое материала, подвергнутого ионной имплантации, изучен слабо. В этой связи актуально проведение анализа напряжений, возникающих при имплантации рассматриваемых сталей.

Необходимо указать также факторы, связанные с технологическими особенностями проведения ВМТО. Определенный вклад в получаемый эффект упрочнения дает текстурованность материала, подвергнутого прокатке [71, 72]. Деформация в области высоких температур (1000° и выше) может привести в некоторых случаях к возникновению субструктуры в результате диффузионного перераспределения дефектов кристаллической решетки. Такие изменения в тонкой кристаллической структуре, если они протекают во всем упрочняемом объеме, должны оказывать благоприятное действие, когда при ползучести развивается преимущественно внутризеренная пластичность, однако опыты [87] показывают, что субструктура образуется главным образом у границ зерен, а это еще раз свидетельствует о более интенсивной пластической деформации в этих областях при задаваемых режимах ВМТО.

виях монотонного нагружения определяется соотношением N = ЛД'т; при пластической деформации N — ~ а Уд, откуда N — adVK/dt, где А, а, т — параметры, характеризующие объект контроля; Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала. Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от усталостных трещин, развивающихся со скоростью 10~7 ...10~8 м/цикл. Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при повторно-статическом нагружении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗОХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2; частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды {/0 сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200 ... 250 кГц при уровне дискриминации I В. Резонансная частота пьезопреобразователя /рез = 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм.

Металлографии циркония и его сплавов посвящена работа Ро-бертсона [22]. Несмотря на повышенную твердость, этот металл при шлифовании, а также полировании очень склонен к «смазыванию». Поэтому каждую отдельную ступень обработки (шлифование, полирование) нужно проводить дольше, чем обычно, чтобы полностью устранить деформированный слой. Эти меры, особенно для материала, подвергнутого неполному отжигу, нужно соблюдать чрезвычайно точно, так как часто при травлении выявляется не реальная структура, а слой после обработки. Этот слой может быть толщиной до 0,5 мм и даже больше. В качестве реактивов хорошо применять смеси 20 мл плавиковой и 10 мл азотной кислот в 60 мл глицерина или воде, продолжительность травления составляет 3—5 с. Другие реактивы, такие как раствор 10 мл НС1 в 30 мл спирта и 25 ,мл надхлорной кислоты в 450 мл спирта и 70 мл Н2О, применяют при электролитических способах травления. Робертсон [22], кроме фотографий структур чистого циркония, приводит также фотографии структур сплавов циркония •с ниобием, танталом, кремнием, бором и железом.

Испытания до разрушения для определения остаточной прочности проводились затем при температуре 176° С. Кривая нагрузка — деформация была линейной до значения нагрузки, равной 85% максимальной, при которой отмечалось появление трещины во внешнем облицовочном листе обшивки, работающем на сжатие и расположенном над задним лонжероном и средней нервюрой. Конструкция продолжала нести нагрузку до 90% максимальной расчетной, затем произошло разрушение работающей на сжатие обшивки над передней средней балкой. Эти данные и результаты усталостных испытаний на сжатие элементов обшивки указывают на снижение показателей прочности при сжатии при воздействии температуры и циклического нагружения. Для обшивок, работающих на растяжение, эквивалентного ухудшения свойств не обнаружено. Отмеченное снижение прочности при сжатии, вероятно, обусловлено растягивающими напряжениями, возникающими в матрице слоистого материала, подвергнутого действию сжимающих нагрузок, особенно при повышенных температурах.

1. Перераспределение и уменьшение числа дислокаций, существующих в зернах материала, подвергнутого ИПД.

обнаруживают образцы, деформированные при более высоких температурах (950, 1050°С), что обусловлено частичным возвратом материала в процессе охлаждения. После отжига образцов при 820°С картина меняется и минимальную твердость имеют образцы, кованные при 750 °С, что обусловлено более интенсивной рекристаллизацией материала, подвергнутого низкотемпературной деформации.

Для сравнения в табл. 2 приведены результаты испытаний в области многоцикловой усталости образцов, подвергнутых предварительному одностороннему нагружению, до области упрочнения их при етах = 10 %. Средняя долговечность образцов по сравнению с долговечностью образцов, не подвергнутых предварительному нагружению, воз-Ю5 JM7J916 б0085^9зш росла на 45 %. В ходе нагруже-ния материала, подвергнутого значительному предварительному упрочнению, размах полной относительной деформации и ее пластических составляющих существенно не изменялись в отличие от изменения этих величин после предварительной односторонней и переменной деформации в области нижнего предела текучести.

Определены механические свойства при одноосном растяжение и предел выносливости исходного горячекатаного материала, а также материала, подвергнутого электронно^лучевой сварке (ЭЛС) о последующей термической обработкой и без нее. Обсуждены возможные причины снижения усталостной прочности материала, подвергнутого ЭЛС, и определен режим отжига, позволяющий поднять уровень предела выносливости сварного соединения до предела выносливости исходного материала. Кроме того изучена микроструктура и микротвердость различных зон сварного соединения и основного металла.

В общем случае (рис. 70) холодный наклеп снижает термоциклическую пластичность стали. Аустенизация восстанавливает характеристики пластичности, которые зависят от температуры испытания и степени предварительного холодного наклепа. Так, например, у материала, подвергнутого аустенизации при 950° С, только после 20% холодного наклепа накопленная деформация при испытаниях с температурой цикла 650—350° С на базе (2— 2,5)-103 циклов увеличилась по сравнению с деформацией нетер-мосбработанного материала.

Рис.17.13. Сплав Rend 95 (диск). Влияние термической обработки на механические свойства материала, подвергнутого экструдированию и изотермической штамповке (светлые значки — OB и Ф соответственно, темные — вйл и 5; А, Б, В — режимы термической обработки (см. табл. 17.7)