Магнитных элементов

Рисунок 5.5.2 - Схема установки для измерения магнитных, электрических и геометрических параметров цилиндрических и плоских образцов с помощью проходных вихретоковых преобразователей: Г - генератор синусоидальных сигналов; Ч - частотомер; А - амперметр; РЭМП и ОЭМП - рабочий и опорный преобразователи; В - вольтметр; Ф -фазометр

49 Себко В.П., Сиренко Н.Н., Горкунов В.М. Определение магнитных, электрических и геометрических параметров цилиндрических проводящих изделий // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. -1992.-№2.-С. 73-76.

56 Голоцван С.Б., Себко В.П. К определению магнитных, электрических и геометрических параметров сплошных цилиндрических изделий // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. - 1992. - № 4. - С. 18-22.

ГОСТ 12119.6-98. Сталь электротехническая. Методы определения магнитных электрических свойств. Метод измерения относительной магнитной проницаемости и удельных магнитных потерь мостом переменного тока.

В зависимости от характера службы детали конструкции, к ее материалу предъявляются различные требования в отношении магнитных, электрических, химических и механических свойств.

Рисунок 5.5.2 - Схема установки для измерения магнитных, электрических и геометрических параметров цилиндрических и плоских образцов с помощью проходных вихретоковых преобразователей: Г - генератор синусоидальных сигналов; Ч - частотомер; А - амперметр; РЭМП и ОЭМП - рабочий и опорный преобразователи; В - вольтметр; Ф -фазометр

49 Себко В.П., Сиренко КН., Горкунов В.М. Определение магнитных, электрических и геометрических параметров цилиндрических проводящих изделий // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. -1992. •№2.-С. 73-76.

ГОСТ 12! 19.6-98. Сталь электротехническая. Методы определения магнитных электрических свойств. Метод измерения относительной магнитной проницаемости и удельных магнитных потерь мостом переменного тока.

Во второй части представлены результаты изучения физических свойств, кристаллической и дислокационной структуры металлов при деформации и термической обработке. На основе общих положений теории дислокаций описаны процессы упрочнения и ползучести, изменения магнитных, электрических и механических свойств при статическом и циклическом нагружении. Показано, что характером тонкой кристаллической структуры определяются свойства магнитомягких материалов и макроскопическая неоднородность.

Имеются также исследования по выявлению и изучению возможности контроля неразрушающими методами и для стали 12Х2МФСР (табл. 9) [33]. В данной работе, как и для стали 12Х1МФ, проведены исследования магнитных, электрических и механических свойств холоднокатаных котельных труб в зависимости от режимов термической обработки (рис. 4, а). Авторы рекомендуют контролировать эту сталь коэрци-тиметром. С помощью его можно отделить закаленные трубы от нормализованных, кроме того, хорошо контролировать

Многочисленные теоретические и экспериментальные работы показывают, что пластическая деформация кристаллических тел при низких и средних температурах носит дислокационный характер. При этом дислокационный механизм с успехом объясняет как деформацию сдвигом, так и двойни-кованием. Также хорошо известно, что пластическая деформация вызывает значительные изменения и других свойств деформируемых тел, в частности магнитных, электрических, тепловых и т. д. Поэтому важно связать как сам процесс пластической деформации, так и сопутствующие ему изменения других свойств с носителями пластической деформации — дислокациями и рассмотреть все эти процессы с единой точки зрения.

После окончания войны были начаты интенсивные исследования ферромагнитных элементов. В первых работах было определено влияние геометрии и магнитных характеристик сердечников, различных видов обратной связи, характера нагрузки и других факторов на статические и динамические характеристики магнитных усилителей. Полученные результаты были положены в основу двух первых серий универсальных магнитных усилителей общепромышленного назначения для частот питания 50 и 400—500 гц. В каждую серию вошли высокочувствительные реверсивные усилители с порогом чувствительности порядка 10"11 вт, магнитные модуляторы с порогом чувствительности порядка 10~16 и 10~14 вт, а также усилители и бесконтактные магнитные реле мощностью от 1 до 50 вт.

К началу 50-х годов стала ощущаться настоятельная необходимость технического перевооружения средств телемеханики, вызванная ограничениями и недостатками, присущими электромеханическим элементам аппаратуры. Был поставлен вопрос о создании бесконтактных устройств телемеханики, предложена и обоснована идея применения магнитных элементов с прямоугольной петлей гистерезиса (ППГ) в устройствах телемеханики. Теоретические и экспериментальные исследования, выполненные в течение 1951 —1953 гг., привели к созданию на элементах с ППГ импульсных распределителей и дешифраторов, а также других основных узлов бесконтактных устройств телемеханики.

В 50—60-х годах продолжались интенсивные разработки магнитных аналоговых элементов и усилителей. Разработанные принципы построения рядов сердечников обеспечили возможность создания оптимальных по чувствительности, коэффициенту усиления, весу, стоимости и к. п. д. магнитных элементов, работающих в широком диапазоне мощностей на основе ограниченного числа типоразмеров сердечников. Была создана общесоюзная нормаль на такие сердечники. Были разработаны новые принципы построения магнитных усилителей, модуляторов, зондов и бесконтактных реле, отличающихся повышенной чувствительностью и стабильностью на основе применения двойной (перекрестной) обратной связи, выпрямления четных гармоник нелинейными симметричными сопротивлениями, наложения взаимно перпендикулярных магнитных полей, применения двухфазных источников питания, выполнения условий минимальных искажений выходного напряжения и шумов и др. Созданные бесконтактные реле получили широкое применение в качестве измерительных элементов в системах автоматического контроля электротехнических изделий. Кроме того, были разработаны новые типы усилителей с повышенными к. п. д. и быстродействием на основе сочетания магнитных усилителей с транзисторами, устранения задержки в рабочей цепи усилителей с выходом на переменном токе и применения бестрансформаторных реверсивных схем постоянного тока.

садкой (рис. 55, ж). Насадку крепят с внутренней стороны передней крышки независимо от наличия магнитных элементов. Нормальная работа всасывающих фильтров типа S и F гарантируется при скорости рабочей жидкости в подводящем трубопроводе, не превышающей 1,2 м/с, и вязкости 32 сСт. Выбор оптимального параметра всасывающей трубы в зависимости от производительности насоса и допустимой скорости осуществляется по номограмме, представленной на рис. 56.

Для установки на сливных линиях фирмой создан широкий ряд унифицированных конструкций фильтров серии RTS и SRTS. На рис. 68, а показан фильтр серии RTS (D1050), устанавливаемый на крышке резервуара в полупогруженном положении. Внутри фильтра имеется пакет магнитных элементов /. Фильтр предназначен для фильтрования рабочей жидкости с вязкостью 21,2—37,3 сСт при номинальном давлении 3 бара. Перепад давлений на фильтре составляет 0,5 бар. Модели RTS4 и RTS6 этой серии укомплектованы перепускными клапанами, настроенными на давление 1,5 бар. Крышка фильтра легко снимается, и фильтр 170

Рабочая жидкость поступает в сепаратор через нижнее подводящее отверстие, затем поднимается вдоль пакета магнитных элементов, проходя последовательно через отверстия в дисках и фланцах и через полости а, б, в, образованные торцами дисков, магнитами и внутренней стенкой корпуса 4.

скорости течения жидкости при сохранении параметров магнитов и ряда других факторов, в практике получили распростоанение разнообразные формы магнитных элементов РаспР°странение

При эксплуатации сепараторов в непогружном состоянии магнитные элементы устанавливают в стандартные корпуса типа LF-1; TF-1 и LFT, предназначенные также для установки сетчатых и пористых фильтрующих элементов. При этом пропускная способность для магнитных элементов примерно вдвое меньше номинальной для данного типоразмера корпуса.

Схема трехступенчатой очистки жидкости системы Арлон 53 показана на рис. 131, а и в. К магнитным элементам сепаратора вначале притягиваются ферромагнитные частицы (I стадии очистки, рис. 131, а). Со временем ориентированные в магнитном поле частицы образуют щетки с направленными вдоль силовых линий волосками. Последующий рост щеток приводит к образованию концентрированной зоны вокруг всего пакета магнитных элементов, в которой задерживаются неметаллические частицы (рис. 131, б), и в первую очередь волокна (II стадия очистки). Скапливающиеся на ферромагнитных волосках неметаллические частицы ослабляют силу притяжения к магнитным элементам, увеличивают сопротивление потоку рабочей жидкости, в результате чего возникают сбросы осадка в гидравлическую систему. Явление сброса особенно заметно в период запуска гидравлического привода, когда находящаяся в зоне действия магнитного сепаратора рабочая жидкость получает ускоренное перемещение. Для защиты гидросистемы от сброса осадка, а также для повышения качества очистки (номинальной тонкости фильтрования и коэффициента отфильтровывания) магнитные сепараторы в большинстве случаев применяют вместе с фильтрующими элементами механических фильтров.

Увеличение пропускной способности фильтров MFGH до 150 и 200 л/мин обеспечено только за счет удлинения корпуса, а также фильтрующих и магнитных элементов. Диаметр корпуса и его габаритные размеры остаются неизменными. В результате удлинения корпусов фильтров MFGH-150 и MFGH-200 созданы дополнительные типоразмеры MFGZ-300 и MFGZ-400 с пропускной способностью соответственно 300 и 400 л/мин.

Технология изготовления бариевых магнитов, особенно изотропных, несложна и подобна технологии изготовления керамических изделий, поэтому можно получить наиболее оптимальное для принятой конструкции сепаратора формы магнитных элементов. ь: j