Материала представляющего

ного из направлений армирования происходит путем изменения свойств матрицы по всему объему материала. Упругие характеристики слоя как дпухмерноармированного прямолинейными волокнами материала вычисляют по формулам табл. 3.2. Наложением слоев друг на друга завершается построение модели материала. Неоднородная структура пространственно-армированного материала представляется в виде пакета слоев, уложенных друг на друга, с различными свойствами (рис. 3.11). Каждый слой может содержать волокна в произвольном направлении, наличие волокон в направлении 3 учтено введением модифицированной матрицы. При таком подходе неоднородность структуры материала обусловлена только различием дефор-мативных свойств слоев. Достоверность расчета зависит от точности вычисления упругих констант отдельного слоя.

зиционного материала представляется перспективной в целях повышения его сдвиговой жесткости по сравнению с жесткостью ортогональной трех направленной структуры. Геометрические параметры структуры представлены вариантом 2, а сочетание этой структуры с ортогональными схемами — вариантами 5, 7 и 8.

тропной матрицей. Во втором варианте расчетная модель материала представляется слоистой средой [100]. Толщина и коэффициенты армирования слоев определяются с учетом коэффициентов армирования всего материала. Оба варианта предусматривают модификацию свойств матрицы за счет устранения одного из направлений армирования, перпендикулярно плоскости слоя.

Геометрические соотношения. При определении деформативных характеристик трехмерноармированных композиционных материалов примем в первом приближении вариант элементарного описания модели, изображенной на рис. 5.2. Единичный куб, представляющий модель материала, составлен из различных по упругим свойствам прямоугольных параллелепипедов, относительные размеры которых связаны с геометрией размещения волокон. Реальная структура материала представляется чередующимися пересекающимися тонкими слоями, армированными волокнами. В материале эти слои выделяются, как показано на рис. 5.1, а, б. При нагружении материала нормальными напряжениями вдоль каждой из осей армирования распределение напряжений в плоскости отдельного слоя является кусочно-однородным по сечениям армирующих волокон и смежным им прослойкам связующего. Пересечение слоев в трехмерноармированном материале происходит в трех взаимно ортогональных направлениях. Вследствие этого распределение нормальных напряжений по сечению материала, ортогональному одному из направлений армирования, является кусочно-непрерывным по отдельным малым площадкам сечения трехмерноарми-рованного материала. Число малых площадок, приходящихся на единицу площади сечения трехмерноармиро-ванного материала, равно утроенному числу всех волокон, заключенных в единице объема материала. Суммарная нагрузка, воспринимаемая во-

При последующем нагреве образец сначала разгружается, а затем вновь нагружается сжимающей нагрузкой (рис. 9,6, точка 5), но. с меньшей упругопластической деформацией, чем деформация сжатия первого цикла. Таким образом, устанавливается режим циклического упругопластического деформирования объема материала по петле гистерезиса (1 — 2 — 3 — 4 — 5) с размахом деформации ДБ, шириной петли sp, размахом напряжений Асг. При известных жесткостях деформируемого тела С\ (зависит от температуры) и упругого элемента Cz, а также при наличии температурных зависимостей физико-механических свойств материала представляется возможным охарактеризовать основные параметры процесса циклического деформирования:

ного из направлений армирования происходит путем изменения свойств матрицы по всему объему материала. Упругие характеристики слоя как дпухмерноармированного прямолинейными волокнами материала вычисляют по формулам табл. 3.2. Наложением слоев друг на друга завершается построение модели материала. Неоднородная структура пространственно-армированного материала представляется в виде пакета слоев, уложенных друг на друга, с различными свойствами (рис. 3.11). Каждый слой может содержать волокна в произвольном направлении, наличие волокон в направлении 3 учтено введением модифицированной матрицы. При таком подходе неоднородность структуры материала обусловлена только различием дефор-мативных свойств слоев. Достоверность расчета зависит от точности вычисления упругих констант отдельного слоя.

зиционного материала представляется перспективной в целях повышения его сдвиговой жесткости по сравнению с жесткостью ортогональной трех направленной структуры. Геометрические параметры структуры представлены вариантом 2, а сочетание этой структуры с ортогональными схемами — вариантами 5, 7 и 8.

тропной матрицей. Во втором варианте расчетная модель материала представляется слоистой средой [100]. Толщина и коэффициенты армирования слоев определяются с учетом коэффициентов армирования всего материала. Оба варианта предусматривают модификацию свойств матрицы за счет устранения одного из направлений армирования, перпендикулярно плоскости слоя.

Геометрические соотношения. При определении деформативных характеристик трехмерноармированных композиционных материалов примем в первом приближении вариант элементарного описания модели, изображенной на рис. 5.2. Единичный куб, представляющий модель материала, составлен из различных по упругим свойствам прямоугольных параллелепипедов, относительные размеры которых связаны с геометрией размещения волокон. Реальная структура материала представляется чередующимися пересекающимися тонкими слоями, армированными волокнами. В материале эти слои выделяются, как показано на рис. 5.1, а, б. При нагружении материала нормальными напряжениями вдоль каждой из осей армирования распределение напряжений в плоскости отдельного слоя является кусочно-однородным по сечениям армирующих волокон и смежным им прослойкам связующего. Пересечение слоев в трехмерноармированном материале происходит в трех взаимно ортогональных направлениях. Вследствие этого распределение нормальных напряжений по сечению материала, ортогональному одному из направлений армирования, является кусочно-непрерывным по отдельным малым площадкам сечения трехмерноарми-рованного материала. Число малых площадок, приходящихся на единицу площади сечения трехмерноармиро-ванного материала, равно утроенному числу всех волокон, заключенных в единице объема материала. Суммарная нагрузка, воспринимаемая во-

На основании исследования работы пневматических форсунок и изучения опубликованного в технической литературе материала представляется целесообразным для оценки качества распыливания использовать критерий, включающий удельную энергию и вязкость топлива. Одним из таких критериев может быть произведение критериев П2, П3 и П7:

Определение поверхностного натяжения на границе жидкость — твердое, тело практически трудно осуществимо и поэтому о нем судят косвенно по смачиваемости твердой поверхности жидкостью. Для оценки растекаемости лакокрасочных материалов помимо визуальных методов используют метод измерения угла смачиваемости при помощи микроскопа. Профиль капли раствора лакокрасочного материала представляется в виде шарового сегмента, и, измеряя высоту сегмента и его диаметр с помощью геометрического построения, находят угол смачивания [12, с. 181].

ГОМОГЕННЫЙ РЕАКТОР — ядерный реактор, активная зона к-рого состоит из материала, представляющего собой смесь ядерного горючего и замедлителя, однородную по ядерно-физ. св-вам — рассеянию, поглощению и размножению нейтронов. Г. р. не получили широкого распространения из-за технологических и конструктивных трудностей.

В работе [43] для некоторых пространственно-армированных многонаправленных волокнистых композиционных материалов установлен диапазон 0,75
других авторов [8—27]. На рис. 1.1 для модели композиционного материала, представляющего собой систему цилиндрических отверстий в сплошной среде, показано, что кривая текучести выпуклая и удовлетворяет требованиям нормальности.

Исходные материалы. Матрицу в исходном состоянии чаще всего применяют в виде фольги металлов или сплавов. Иногда матрица может быть применена в виде слоев, нанесенных на упрочнитель тем или иным методом. В качестве упрочнителей применяют нитевидные кристаллы, волокна и проволоки из различных металлов или сплавов. Нитевидные кристаллы, волокна и проволоки могут быть применены как в виде отдельных кристаллов, моноволокон и проволок, так и в виде различного вида полуфабрикатов: матов, жгутов, тканей, сеток и др. Кроме того, упрочнители часто применяют в виде своеобразного предварительного композиционного материала, представляющего собой отдельные кристаллы, волокна или проволоки, заключенные в матрицу. При этом материал матрицы может наноситься на упрочнитель методами плазменного напыления, химического и электрохимического осаждения, осаждения из газовой фазы, протяжки волокна через расплав матрицы и др. Более подробно технология изготовления таких предварительных композиционных материалов описана в соответствующих разделах по технологии изготовления композиционных материалов.

Основным компонентом лакокрасочного материала, представляющего собой многокомпонентную систему, является пленкообразующее вещество, которое после нанесения на поверхность способно в результате химических или физических превращений образовывать прочное лакокрасочное покрытие и обусловливать его адгезию к подложке. В качестве таких веществ используют синтетические или природные олигомеры или высокомолекулярные соединения.

В работе [43] для некоторых пространственно-армированных многонаправленных волокнистых композиционных материалов установлен диапазон 0,75
Деталью называется часть изделия, выполненная из материала, представляющего собой одно целое. Деталь является первичным звеном сборки. Декоративные, антикоррозийные, антифрикционные, износоустойчивые и другие покрытия поверхностей деталей не -меняют их Характеристики как первичного звена сборки, так как покрытия относятся к процессам обработки, а не сборки.

86 87 94 97 99 1-4 328-303 358-40 2141 321-24 Накладки сцепления, формованные из материала на основе асбеста, комбинированного связующего (смола+ + каучук) Колодки тормозные для железнодорожных вагонов, формованные из асбокаучукового материала Накладки дискового тормоза легкового автомобиля, формованные из материала на основе асбеста, комбинированного связующего (смола + каучук) Накладки сцепления, формованные из асбокаучукового материала Накладки сцепления, формованные из материала, представляющего собой спирально-навитые асбонити, армированные латунной проволокой, пропитанные латексом и смолой

Визуально наблюдаемый расплав был темнее и гуще и при вытекании из летки поворотной камеры быстро густел и заплавлял летку в днище охлаждаемого газохода. Это объясняется, по всей вероятности, вязкостными характеристиками расплавляемого материала, представляющего собой так называемый «короткий» расплав.

Если газосодержание материала заранее известно, по количеству выделяющегося газа (которое определяется по графику газовыделения) можно оценить количество материала,представляющего в тот или иной момент активный объем трения. Авторами была проведена оценка толщины активного слоя в предположении, что все газовыделение обусловлено только этим слоем. У стали и никеля толщина активного слоя составляла от] 5 до 20 мк (в зависимости от параметров трения), у меди — 2—3 мк.

358-40 2141 321-24 Накладки дискового тормоза легкового автомобиля,-формованные из материала на основе асбеста и комбинированного связующего (скола+каучук) Накладки сцепления, формованные из асбокаучуко-вого материала Накладки сцепления, формованные из материала, представляющего собой спирально-навитые асбоннти, армированные латунной проволокой, пропитанные латексом и смолой