Материала результаты

В качестве абразивного материала рекомендуется использовать электрокорунд марок 14А, 23А и 25А по ОСТ 2-115-71 или карбид кремния марок М10, М14 по ГОСТ 3647-71, или металлическую дробь ДЧК, ДСК номерами 01, 02, 03, 05 по ГОСТ 11944-84.'

Полуфабрикаты из сплава МА1 подвергаются газовой и аргоно-дуговой сварке. Газовая сварка производится под флюсом марки ВФ156 содержащим 25% MgF2; 33% BaF2; 15% CaF2; 19% LiF; 5% Na3AlF6 и 3% MgO. В качестве присадочного материала рекомендуется сплав МА8. Обработка резанием отличная.

крупная дробь создаст недопустимую макрошероховатость и к тому же, вероятно, обеспечит недостаточную микрошероховатость для оптимального сцепления. Выбор размера дроби производят с учетом материала, из которого она изготовлена, обрабатываемого металла и, в меньшей степени, давления воздуха, подаваемого в дробеструйную установку. Дробь из закаленного чугуна и глинозема применяют наиболее часто. В целях экономии материала рекомендуется собирать дробь и использовать ее в дальнейшем при повторении цикла. Дробь собирают с помощью всасывающих труб, прилегающих непосредственно к обрабатываемым поверхностям, или проводят очистку в закрытой камере, из которой дробь поступает в пульверизатор (рис. 2.2). Следует принимать меры предосторожности при удалении окалины и мелких частиц, образующихся при дроблении более крупных зерен.

Посадки в зубчатых передачах. В зубчатых передачах 6-й и 7-й степеней точности для посадочных поверхностей под подшипники в отверстиях корпусов и на валах, независимо от их материала, рекомендуется применять посадки: /7j — для подшипников с диаметром отверстия до 10 мм, П — для подшипников с диаметром отверстия выше 10 мм.

Затем, по установленной графической зависимости (логарифм давления — обратная абсолютная температура) на изгибах Z-образной кривой для данного материала находят Тт и Тр. Температурный интервал литья под давлением при различных скоростях деформации сдвига лежит между найденными точками. Независимо от этого, рекомендуется для каждого типоразмера изделия из любого вида фторопласта опытным путем подбирать оптимальные параметры для литья на литьевой машине.

Эти операции могут производиться на стационарно установленной прессформе, т. е. в литьевой машине, а также вне литьевой машины. В любом случае время на нагрев и охлаждение прессформы может быть больше, чем время подготовки очередной порции полимера для инжекции. Литье в одну стационарную прессформу практически невозможно из-за пригара материала. Рекомендуется вводить в замкнутый цикл (нагрев — инжекция — охлаждение и распрессовка — нагрев) несколько прессформ.

клеи не должен влиять на свойства материала. Предел прочности при сдвиге клеевого шва должен быть больше предела прочности при сдвиге ячеистого материала. Рекомендуется использовать клей на основе эпоксидной смолы.

Окраска обливом осуществляется вручную или механически, а избыток материала сливается в приемник и используется вторично. Для получения качественного покрытия необходимо тщательно регулировать вязкость наносимого материала. Рекомендуется для нанесения грунтовочного покрытия и для изделий, не требующих высокого качества отделки.

Полуфабрикаты из сплава МА1 подвергаются газовой и аргоно-дуговой сварке. Газовая сварка производится под флюсом марки ВФ156 содержащим 25% MgF2; 33% BaF2; 15% CaF2; 19% LiF; 5% Na3AlF6 и 3% MgO. В качестве присадочного материала рекомендуется сплав МА8. Обработка резанием отличная.

небольших количеств материала рекомендуется применять сократитель Джонса (фиг. 141). Резервуар сократителя имеет ряд отверстий, под которыми направляющие лотки обращены поочерёдно в разные стороны, благодаря чему песок, насыпанный в резервуар, разделяется на две приблизительно равные части.

При выполнении обдирочных работ очень часто силовые возможности станка не позволяют выбрать наивыгоднейший режим резания для заданного инструмента и заданного обрабатываемого материала. Рекомендуется использовать паспортные данные одновременно с таблицами режимов резания. Назначение наивыгоднейшего режима резания, а затем „уточнение" его по параметрам станка приводят обычно к большим затратам времени на пересчёт.

где оту — условный предел текучести, устанавливаемый по избранной диаграмме идеально пластического материала. Результаты, полученные по формулам (32) — (37), хорошо согласуются с экспериментальными [9 ].

Следует отметить, что на другие виды разрушения материалов в разной степени влияют масштабный фактор и конструкция детали. Так, при оценке коррозионной стойкости материала результаты, полученные для образца, при сохранении внешних условий могут быть, как правило, использованы для различных деталей. Однако, если испытывается усталостная или коррозионно-уста-лостная прочность материала, то форма и размеры образцов (которые стандартизованы) оказывают существенное влияние на процесс разрушения, поскольку не только вид нагружения, но и конструкция детали и технология ее обработки (шероховатость поверхности) определяют напряженное состояние и выносливость материала. Как известно, для усталостного разрушения разработаны методы пересчета на другой цикл нагружения, а также методы оценки концентрации напряжения и масштабного фактора. Это позволяет более широко использовать результаты испытания образцов для определения усталостной долговечности деталей различных конструктивных форм. В общем случае можно сказать, что применяемая схема испытания стойкости материала отражает уровень познания физики данного процесса. Чем глубже наши знания в раскрытии закономерностей процесса, тем больше методы испытания стойкости материалов абстрагируются от конструктивных форм изделий и отражают свойства и характеристики самих материалов.

где ату — условный предел текучести, устанавливаемый по избранной диаграмме идеально пластического материала. Результаты, полученные по формулам (32)—(37), хорошо согласуются с экспериментальными [9].

Результаты исследования механизмов разрушения и критериев прочности однонаправленных композиционных материалов описаны в других томах. Так как однонаправленный слой является основным элементом и на результатах его исследования построен анализ прочности слоистых композиционных материалов, ниже приведены основные результаты, необходимые для дальнейшего изложения материала. Основные этапы: исторического развития наиболее распространенных критериев прочности композиционных материалов описаны в разделе I, где основное внимание уделено исходным предпосылкам построения некоторых классических критериев пластичности и прочности.

Пример зависимости между ас и Vf приведен на рис. 5.5. На этом же рисунке приведены Vf а- и Vfmin. Темные кружочки относятся к материалу, полученному намоткой волокна [5.6]. Для этого материала результаты экспериментальных исследований хорошо совпадают с результатами расчета. Помимо этого приведены данные, относящиеся к материалу, армированному стеклотканью, имеющей атласное переплетение. Можно видеть, что эти два материала существенно различаются. Это объясняется тем, что в последнем случае содержание волокна, параллельного направлению действия

двумя какими-либо параметрами, а также поворот группы точек с заданными координатами на любое число позиций вокруг определенного центра вращения. Кроме преобразования координат, программа выдает на печать требуемые линейные или угловые размеры. Программу используют для расчета координат осей отверстий в корпусах шпиндельных коробок, в кондукторных плитах, стойках, обрабатываемых деталях, а также для определения размеров в наклонных кронштейнах. Расчеты на виброустойчивость специальных и унифицированных расточных узлов с консольной многоступенчатой наладкой. Программа позволяет провести на ЭВМ расчет устойчивости специальных и унифицированных рас-, точных узлов с консольной многосту-' пенчатой наладкой при обработке стали, чугуна, алюминия с учетом конкретных режимов обработки. Обработка может производиться одним или двумя резцами. Одновременно могут быть рассчитаны пять вариантов наладок. Исходными данными для расчета являются геометрические параметры шпиндельного узла, борштанги и инструмента, а также режимы резания и характеристики обрабатываемого материала. Результаты расчета выводятся на печать, в виде данных, соответствующих вариантам расчета.

Газораспределительная решетка представляла собой перфорированный лист толщиной 0,8 мм с отверстиями диаметром 1,3 мм (живое сечение составляло 9%). Высота осевшего слоя Я0=30-^35 мм. Горячий песок («мгновенный точечный источник тепла») высыпался • в слой через трубу диаметром 65 мм; скорость фильтрации воздуха изменялась от 0,6 до 3,2 м/сек. Температура слоя непрерывно регистрировалась на высоте 12 мм над решеткой на расстояниях 1,5; 0,5 и 0,25 м от места высыпания порции нагретого материала. Результаты опытов приведены на рис. 3-19. Были достигнуты значения Л^фф =30-=-40 см2/сек, что намного выше полученных в лабораторной колонке диаметром 175 мм.

Недостатки метода были устранены путем линеаризации криволинейной зависимости при помощи тарировки зонда, предназначенного для измерения температуры указанным методом, по температуре, измеренной по такому методу, показания которого можно принять за образцовые. В качестве термоприемников использовались три термопары типа ПР-30/6 с различными диаметрами спаев, сваренные по обычной технологии из проволоки диаметром 0,2; 0,4; 0,5 мм; при этом отклонения корольков -термопар от геометрической формы автоматически учитывались при тарировке зонда. Провода термопар помещались в алундовые соломки, которые крепились в водоохлаждаемом чехле (рис. 1). Тарировка производилась в камере печи в потоке продуктов полного сгорания природного газа (с равномерным полем параметров, не считая пристеночных слоев); при этом температуры стен и газа были различными. В качестве образцового прибора служила отсасывающая термопара из того же материала. Результаты тарировки обрабатывали в виде условных размеров. Всего проведено около 120 тарировочных опытов при различных температурах газового потока и окружающих поверхностей. Среднеквадратичная относительная погрешность определения температуры ±1%- В нее входит также погрешность, вызванная колебаниями температуры газового потока вследствие колебания расходов газа и воздуха, и приборная по-чешность. Тем не менее полученная точность вполне удовле-

Количество влаги в образцах определяется сушкой в сушильном шкафу при температуре 105° до постоянного веса. Равновесная влажность вычисляется в процентах по отношению к весу абсолютно сухого вещества материала. Результаты приводят к графической зависимости между равновесной влажностью материала и относительной влажностью воздуха.

где pi — процентное содержание (по массе) фракций со средним диаметром зерен dK, т. е. количество просеиваемых зерен, %, оставшихся на сите калибром dK. Для фильтрующего материала, результаты ситового анализа которого представлены в табл. 12.1, величина составит:

Приведем характеристики одного из наиболее популярных ее твердомеров -прибора "Mikrodur MIC 10". Его применяют для измерения твердости изделий из мелкозернистых материалов практически любых формы и размера, особенно при локальном исследовании свойств материала. Результаты контроля не зависят от пространственного положения преобразователя, даже в случае измерения на потолочной поверхности. Прибор может работать с преобразователями с разной длиной