Материала соответствует

где /-измеряемый размер; &1 и ос2-коэффициенты линейного расширения материала соответственно детали и измерительного средства (табл. П25); Aft = tl -10 и At2 = t2~ - r0(°C)-разность между температурой детали tlt или измерительного средства t2, и нормальной температурой t,, = 20°C. Изменение расчетных зазоров As, или натягов ДАТ, в результате температурных деформаций вычисляют по формулам

2-17. Кирпичная стена толщиной 26 = 500 мм обеими поверхностями соприкасается со средой, имеющей постоянную температуру 18° С. Коэффициенты теплопроводности, температуропроводности и плотность материала соответственно равны: Х = 0,7 Вт/(м-°С); а = = 0,647-10-° м2/с; р=1700 кг/м3.

Если соединение при работе подвергается нагреву, то в формулы (209)-(211) следует ввести температурный натяг (с era знаком) Д,.=* = 103d (ax Дгх — «2 At2), где о^ и ос2 ~ коэффициенты линейного расширения Материала соответственно охватываемой и охватывающей деталей; Л^ и At2 - увеличение температур при нагреве соответственно охватываемой и охватывающей деталей.

где d — посадочный диаметр; d\ — диаметр отверстия охватываемой детали (для сплошного вала d=0); d-i — наружный диаметр охватывающей детали (ступицы) ; Е] и EI — модули упругости материала соответственно охватываемой и охватывающей деталей; [i\ и ц,2 — коэффициенты Пуассона материалов соответственно охватываемой и охватывающей деталей; для стали принимают р. = 0,3, для чугуна ц = 0,25.

где а„ ат- временное сопротивление и предел текучести материала соответственно в момент диагностирования.

Теплостойкость, геометрия режущей части резцов и элементы резания выбирались Б зависимости от требуемых видов стружкообраэо-пания для каждого обрабатываемого материала соответственно.

где ml и m2 — массовый расход материала соответственно перед сушильной установкой и за ней, кг/с; W? и W% ~ начальная и конечная влажность материала, %.

где mi, ra2 и ттр — масса материала соответственно до сушки, после нее и транспортных устройств, кг/с; CMI, с„2 и стр — удельная теплоемкость материала соответственно до сушки, после нее и транспортных устройств, Дж/(кг • К); Гмь ТМ2, TTpi и ТТР2 - температура соответственно материала и транспортных устройств до сушки и после нее; бдоб — добавочная теплота, сообщаемая воздуху в сушильной камере от подогревателя, Вт; бо.с — потери теплоты через ограждения сушильной камеры, Вт; бх -теплота, выделяемая за счет химических реакций или затрачиваемая на отделение от материала химически связанной и адсорбционной влаги, Вт.

Широкий спектр профилей бороздок был продемонстрирован при исследовании металлов на различной основе: треугольная, трапецеидальная с несимметричным профилем и др. [95,99,100,123, 132, 136-142], как это показано на рис. 3.25. Геометрия этих бороздок соответствует последовательности процессов, протекающих в обоих полуциклах нагружения. Так, например, усталостные бороздки могут состоять из площадки, которая испещрена более мелкими бороздками (см. рис. 3.25ж, з, и). Их формирование было объяснено множественным скольжением и сколами, которые присущи процессу пластической деформации и квазихрупкого разрушения наклепанного материала соответственно [82, 135, 137]. Однако в предложенных моделях не было дано оценки того факта, какой профиль (модель) характеризует начало, какой профиль (модель) — середину и окончание II стадии стабильного роста трещины.

где Р — критическая нагрузка; ю — эффективная ширина пластины (обечайки); t — толщина пластины (обечайки); av, E -— предел текучести и модуль Юнга материала соответственно.

и r\j t= (3 — Vj)/(i + v7-), / = 1, 2, для плоского напряженного состояния, a Vj и G,— коэффициент Пуассона и модуль сдвига /-го материала соответственно.

3) изменению растягивающего напряжения от 0 до +от данного материала соответствует отрицательный рост величины максимального перемещения вплоть до смены знака на перпендикулярной к действующему напряжению оси;

5) изменению сжимающего напряжения от 0 до От данного материала соответствует положительный рост величины максимального перемещения на перпендикулярной оси, выпучивание увеличивается; на оси действия напряжения изменения также пренебрежимо малы;

Изложение материала соответствует действующим стандартам, в том числе: Международному стандарту и рекомендации ИСО на обозначение физических величин, Государственным стандартам СССР на единицы физических величин, допуски и посадки, узлы и детали машин, термины, определения и обозначения, методы расчета, графические изображения.

Возникла необходимость детального рассмотрения структурных схем каждого класса материалов и выявления в них наиболее характерных составляющих (элементов), определяющих деформативные свойства материалов. Вопрос о выборе и выделении таких элементов требует соответствующего обоснования. Известно, например, что переход к некоторой квазиоднородной анизотропной среде по всему объему материала соответствует частичному сглаживанию неоднородности материала: часть арматуры усредняется со связующим в модифицированную матрицу. Получается одномерный материал с модифицированной матрицей, для которого достаточно просто учитывается кинематическая связь компонентов материала при их совместном деформировании. Такой подход не является универсальным, так как при изменении ориентации волокон одного из направлений запись кинематических ус-

3) изменению растягивающего напряжения от 0 до +ОТ данного материала соответствует отрицательный рост величины максимального перемещения вплоть до смены знака на перпендикулярной к действующему напряжению оси;

5) изменению сжимающего напряжения от 0 до От данного материала соответствует положительный рост величины максимального перемещения на перпендикулярной оси, выпучивание увеличивается; на оси действия напряжения изменения также пренебрежимо малы;

При оценке энергетических затрат, связанных непосредственно с развитием трещин, используется вязкость разрушения [28-30]. Пластические свойства материала обычно характеризуют температурной зависимостью ударной вязкости от температуры, определяемой при трехточечном изгибе образца с трещиной [31]. Независимое от изменения температуры (автомодельное) поведение материала соответствует I и III областям анализируемой диаграммы (рис. 2.1).

Реализуемый объем пластически деформированного материала к моменту начала разрушения может быть охарактеризован жесткостью напряженного состояния о, / Тр [32]. Возрастание жесткости напряженного состояния уменьшает объем материала, в котором может произойти пластическая деформация. Наиболее жестким является трехосное напряженное состояние. Работа совершаемой пластической деформации в этом случае минимальна. При понижении сопротивления деформации по одной из главных осей возникает возможность релаксации вдоль этой оси, и условия деформирования смягчаются. Полное отсутствие сопротивления деформированию по одной из осей приводит к плосконапряженному состоянию. Плосконапряженное состояние материала соответствует максимальной вязкости разрушения при прочих равных условиях.

Многочисленные вариации внешних воздействий на элемент конструкции с распространяющейся в нем усталостной трещиной связаны только с тремя видами напряженного состояния материала: линейным, двухосным и объемным (трехосное). Наиболее интенсивным является объемное напряженное состояние материала, когда напряжения в локальном объеме действуют по трем координатам, а развитие разрушения происходит при плоской деформации. Это ситуации минимальной затраты энергии на развитие трещины. Менее напряженное состояние материала соответствует условиям плосконапряженного состояния, когда по одной из координат материал может свободно деформироваться при его нагружении по двум другим координатам. Возможен еще случай одноосного напряженного состояния материала, когда только по одной координате действует напряжение, а вдоль двух других координат материал может свободно деформироваться.

подачах различен по величине и наблюдается при разных скоростях резания. При подаче s = 0,09 мм/об (кривая /), например, скорость резания, соответствующая минимальному износу, более высокая, чем при подаче s = 0,2 мм/об (кривая 3). Но в том и другом случаях она соответствует одной и той же температуре резания 6ОП-Аналогичное явление наблюдается и при изменении глубины резания [64]. С учетом сказанного оптимальную скорость резания легко определить на практике: для этого достаточно довести обороты шпинделя до такого уровня, при котором естественная термопара зафиксирует ту температуру, которая для данного инструментального материала соответствует минимальному износу. Скорость резания, соответствующая этим оборотам, и будет Ьптимальной. Критическая температура, соответствующая минимальному износу, близка к пределу красностойкости инструментального материала, но не точно соответствует ему. Для сплава Т15К6 она равна 850° С, для стали Р18 — 500° С.

Из сказанного следует, что изменения твердости и износостойкости фторопласта-4 при введении в него наполнителей определяются одной и той же силой FTp- Минимальный износ материала соответствует максимальной твердости материала.