Материала термической

Марка материала Термическая обработка Твердость Предел прочности на растяжение в Н/мм2 (не менее) Рекомендуемая область применения

Марка материала Термическая обработка (температура в °С, среда) Температура в °С Ч Ч С" =* О ш (J в кГ/мм2 за время в ц

Марка материала Термическая обработка (температура в °С, среда) Температура в °С ^ С 0* t> а а в кГ/мм* за время в ч

Марка материала Термическая обработка (температура в °С, среда) Температура в °С 0 ' С Д 0"_ в кГ /мм2 за время в ч

Марка материала Термическая обработка (температура в °С, среда) QJ Ш II s

Марка материала Термическая обработка Твёрдость Предел прочности при растяжении в кг\млр не менее Рекомендуемая область применения

Марка материала Термическая обработка Твёрдость Предел прочности при растяжении в кг/мм' не менее Рекомендуемая область применения

Термическая обработка, создающая оптимальные жаропрочные свойства, может отрицательно сказываться на термоусталостных свойствах материала. Термическая обработка никелевого сплава, вызывающая выделение карбидов хрома по границам зерен и обеспечивающая высокие жаропрочные свойства, снижает число циклов до появления трещин при кратковременной термической усталости и увеличивает скорость их роста [21. Однако при испытаниях на термическую усталость с длительными выдержками при максимальных температурах цикла, когда имеется возможность развития процессов релаксации термических напряжений и ползучести от остаточных термических напряжений, термообработка позволяет получить более высокие свойства сплава.

Последней стадией обезвоживания являтся сушка, при которой влага удаляется испарением. Сушка может проводиться как при температуре окружающего воздуха (естественная сушка), так и путем нагрева влажного материала (термическая или искусственная сушка). Обычно применяют термическую сушку.

Марка стали или сплава Твердость НКСили состояние материала Термическая операция Температура нагрева, °С Время выдержки, ч Среда охлаждения Термическая операция Температура нагрева, °С Время выдержки, ч Среда охлаждения

Марка стали или сплава Твердость НКСили состояние материала Термическая операция Температура нагрева, °С Время выдержки, ч Среда охлаждения Термическая операция Температура нагрева, "С Время выдержки, ч Среда охлаждения

Первые этапы силового расчета планетарных передач (выбор материала, термической обработки и определение допускаемых напряжений) выполняют по рекомендациям для расчета цилиндрических зубчатых передач.

Первые этапы силового расчета планетарных передач (выбор материала, термической обработки и определение допускаемых напряжений) выполняют по рекомендациям для расчета цилиндрических зубчатых передач (см. гл. 2) с некоторыми отличиями.

Материалы валов и осей. Требованиям работоспособности валов и осей наиболее полно удовлетворяют углеродистые и легированные стали, а в ряде случаев — высокопрочные чугуны. Выбор материала, термической и химико-термической обработки определяется конструкцией вала и опор, техническими условиями на изделие и условиями его эксплуатации. Для большинства валов применяют термически обработанные стали 45 и 40Х, а для ответственных конструкций—сталь

Выбор материала, термической и химико-термической обработки определяются конструкцией вала и опор, условиями эксплуатации.

Первые этапы силового расчета планетарных передач (выбор материала, термической обработки и определение допускаемых напряжений) выполняют по рекомендациям для расчета цилиндрических зубчатых передач (см. гл. 2) с некоторыми отличиями.

Результаты испытаний приведены на рис. 92. В указанных координатах отклонение экспериментальных точек вверх от линии А означает упрочнение, вниз — разупрочнение по отношению к линейному закону суммирования. Тренировка повышает сопротивление материала термической усталости: все точки, полученные при я/=1000 циклов, лежат выше линии Л. Расположение группы п2 в начале испытания смещает все точки ниже линии А. Тренировка числом циклов п/^500 проявляется по-различному в зависимости от отношения n^N^.

Расчет на термическую усталость при режимах нагружения, исключающих возможность одновременного накопления циклического и статического повреждений (например, при быстро чередующихся пилообразных циклах нагрева и нагружения), можно проводить двумя способами: с использованием непосредственных экспериментальных данных по сопротивлению материала термической усталости и по исходным механическим свойствам материала. Второй способ целесообразно использовать лишь при отсутствии опытных данных, однако в некоторых случаях, например при необходимости прогнозирования долговечности на большой ресурс, он часто является единственным. При использовании кривых термической усталости, примеры которых 'Приведены в гл. 3, расчет можно выполнять по следующим схемам:

Изложена технология изготовления, обеспечивающая требуемую точность и надежность передач. Даны рекомендации по выбору материала, термической и механической обработки, по контролю и испытаниям передач, автоматизации технологического процесса.

скорость распространения трещин, а также число циклов до разрушения. Из трех показателей сопротивления материала термической усталости можно выделить в первую очередь второй фактор и скорость распространения трещины. Результаты свидетельствуют о том, что с помощью данного метода можно хорошо определить отклонения в поведении разных материалов при термической усталости. Например, для образцов толщиной 6 мм числа термических циклов до разрушения у различных сплавов были следующие: для AlMgSi N = 2290; AlMg3 N =1688; AlZnMgl N =532 и для А1 99,5 TV =340.

Перейдем к усложненной модификации случая 4, возникающей тогда, когда неизвестны значения параметров (аг, а2, . . ., ап) функции g (т) в (5.23), а известно лишь распределение вероятностей многомерной случайной величины (аъ а2, . . ., ап). Например, параметры (аъ а2, . . ., йл) могут меняться после того, как в цех поступает новая технологическая партия инструмента, отличающаяся (в пределах случайных допустимых колебаний) от прежней партии физико-химическими свойствами материала, термической обработкой, шероховатостью поверхности и пр. Предполагается, что каждой партии инструмента хватает на такое число межпроверочных промежутков, при котором практически применима теорема о предельных распределениях, но специальные исследования с целью определить значения параметров (аъ я2. • • •. ап) не оправдываются или невозможны. В этих и подобных условиях сначала на основании экспертных суждений, а позже на основании архива контрольных карт, определяется, если не распределение вектора параметров (а1( а2, . . ., ап), то распределение небольшого числа функций g1 (t), i = 1, 2, . . ., /, различающихся конкретными комбинациями значений их параметров (или значениями параметра а, если он единственный). Пусть вероятность функции g1 (т) с комбинацией параметров, обозначаемой через i равна /\. Тогда

Интенсивности изнашивания / каждой детали соединения обычно неодинаковы, различны и запасы конструкций на износ Д. Для оценки правильности подбора пары (по качеству материала, термической обработке и пр.) могут быть использованы соотношения