Материала вследствие

Марка материала Временное сопротивление разрыву, кгс/см2 Относительное удлинение ири расчетной длине образца 1 = 100 мм, в %, не менее

СпоооЗ изготовления Состояние материала Временное сопротивление разрыву, К ГС/ ММ2 Относител ьнос удлинение б, %, при расчетной длине i = 11,3 VF,

Марка латуни Состояние материала Временное сопротивление разрыву, кгс/ммг Относительное удлинение 610, %

Марка бронзы Способ изготовления Диаметр прутков, мм Состояние материала Временное сопротивление разрыву ав, МПа Относительное удлинение 8ю, % Твердость НВ

Способ изготовления Марка латуни Состояние материала Временное сопротивление разрыву св, МПа Относительное удлинение 5, %, не менее Твердость НВ

Трубы Состояние материала Временное сопротивление сгв, МПа, не менее Относительное удлинение после разрыва, %, не менее

Трубы Марка латуни Состояние материала Временное сопротивление ств, МПа Относительное удлинение 510, %

Проведенные механические испытания сварных соединений многослойного материала показали, что их предел прочности находится на уровне 0,90 ... 0,95 предела прочности основного материала и составляет 270 ... 280 МПа. В отдельных образцах предел прочности соответствует прочности основного материала. Временное сопротивление на отрыв и срез слоев в стыковом соединений незначительно отличается от свойств

повышается: тем больше, чем выше прочность, паяемого материала. Временное сопротивление ов.пс соединения, паянного встык, состоящего из разных по составу и свойствам сплавов, является на самом деле условным сопротивлением разрыву стыкового соединения.

С увеличением временного сопротивления паяемого материала временное сопротивление паяного соединения в результате контактного упрочнения шва также возрастает, о чем свидетельствуют приведенные ниже данные:

Марка материала Временное сопротивление О~ц, МПа Предел текучести а0>2, МПа Предел упругости ffO,006' МПа Предел выносливости a_i, МПа Модуль упругости Е . 1 0-*, МПа Относительное удлинение 6, %

Особенность прессовых соединений состоит в том, что они еще до приложения рабочих нагрузок преднапряжены силами натяга на посадочной поверхности, причем в охватывающей детали возникают неблагоприятные для прочности трехосные напряжения растяжения. При сложении предварительных напряжений с рабочими могут возникнуть напряжения, превышающие предел текучести материала, вследствие чего соединение выходит из строя.

Прочность сварных швов ниже прочности целого материала вследствие литой структуры шва с характерными для литого металла дендритными и столбчатыми кристаллитами. В смежных со сварным швом участках материала, в зоне термического влияния сварки, образуется крупнокристаллическая структура.

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры Кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой.. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается из-за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4).

2. Значительно увеличивает поглощательную способность материала вследствие создания на его поверхности оксидов, имеющих меньший коэффициент отражения по сравнению с основным металлом.

Для низкоуглеродистых сталей, из которых изготовлена значительная доля крупногабаритных конструкций, при длительной эксплуатации в условиж повышенных температур может наблюдаться старение материала вследствие образования атмосфер Коттрелла на дислокациях. Другой возможной причиной этого явления считают выделение дисперсных частиц при распаде твердого раствора [49]. Этот процесс заметно протекает уже при температурах от 50 до 150 °С, которые весьма обычны, например, в нефтепереработке и нефтехимии.

Значительное докрнтическое подрастание трещины возможно только в том случае, если толщина образца достаточно мала по сравнению с его шириной, деформация но толщине не запрещена полностью и в процессе докритического разрушения происходит усиленная пластическая деформация приповерхностных слоев плоского образца. Интенсивность и область распространения этой деформации существенно меняются с толщиной материала, вследствие чего даже для данной среды и температуры величина Кс, определенная па образцах различной толщины, будет существенно различной.

Для низкоуглеродистых сталей, из которых изготовлена значительная доля колонных аппаратов, при длительной эксплуатации в условиях повышенных температур может наблюдаться старение материала вследствие образования атмосфер Коттрелла на дислокациях. Другой возможной причиной этого явления считают выделение дисперсных частиц при распаде твердого раствора. Этот процесс заметно протекает уже при температурах 50...150° С, которые весьма обычны в нефтепереработке и нефтехимии.

Таким образом, высокие триботехнические характеристики композиционных материалов на основе ПТФЭ при наличии меди в числе наполнителей связаны с реализацией избирательного переноса при трении без смазочного материала вследствие образования координационных соединений с двухвалентной медью.

что для уменьшения скорости изнашивания необходимо увеличивать содержание углеродного волокна и уменьшать содержание дисульфида молибдена. Количество бронзы существенно не влияет на износостойкость материала вследствие малости коэффициента регрессии.

тивный узел, в к-ром гасится электрическая дуга, возникающая на контактах выключателя при размыкании цепи с током. Д. к. изготовляют из дуго-стойкого электроизоляц. материала. Вследствие охлаждения, расщепления и растяжения электрич. дуга в Д. к. деионизируется и гаснет. В мощных низковольтных и нек-рых высоковольтных выключателях электрич. дуга затягивается магнитным полем в Д. к. и интенсивно охлаждается её стенками и перегородками. В Д. к. выключателей напряжением выше 3 кВ дуга обычно гасится с помощью потока газа, образующегося в результате разложения изоляц. минер, (трансформаторного) масла, либо потока воздуха или элегаза (шестифтористой серы), подаваемых под давлением.

При нагревании тела тепло, воспринимаемое внешней его поверхностью от окружающего пространства печи, постепенно проникает внутрь материала вследствие его теплопроводности и разности температур поверхности и внутренних слоев материала. Для простоты рассмотрим случай нагрева неограниченной пластины (см. рис. 11-11), когда тепловой поток движется только в направлении оси х (перпендикулярно к поверхности пластины). Нестационарный процесс нагрева описывается уравнением Фурье (11-18):