Материала увеличение

В классической работе [6] по определению природы хладноломкости кристаллических тел (на примере каменной соли, выбранной в качестве модельного материала) установлено следующее:

В главе 10 представлен достаточно полный обзор исследований, посвященных анализу напряженного состояния в окрестности линий возмущения, краевых зон и узлов соединения. В качестве источников возмущения рассмотрены макро- и микроструктурные нарушения сплошности материала. Установлено, что краевые эффекты зависят от порядка чередования слоев и являются существенными, если расстояние от свободного края не превышает толщины пакета. Исследована эффективность клеевых соединений и показано, что нелинейный анализ позволяет достаточно точно предсказать прочность таких соединений. Представлен обзор экспериментальных результатов, определяющих поведение типовых механических соединений. Поскольку особенности напряженного состояния в окрестности линий возмущения и краевых зон, с одной стороны, и узлов соединений — с другой, отчасти аналогичны, объединение разделов, посвященных этим вопросам, в одной главе представляется естественным.

В главе 10 представлен достаточно полный обзор исследований, посвященных анализу напряженного состояния в окрестности линий возмущения, краевых зон и узлов соединений. В качестве источников возмущения рассмотрены макро- и микроструктурные нарушения сплошности материала. Установлено, что краевые эффекты зависят от порядка чередования слоев и являются существенными, если расстояние от свободного края не превышает толщины пакета. Исследована эффективность клеевых соединений и показано, что нелинейный анализ позволяет достаточно точно предсказать прочность таких соединений. Представлен обзор экспериментальных результатов, определяющих поведение типовых механических соединений; отмечен недостаточный объем исследований в этой области. Поскольку особенности напряженного состояния в окрестности линий возмущения и краевых зон, с одной стороны, и узлов соединений, с другой, отчасти аналогичны, объединение разделов, посвященных этим вопросам, в одной главе представляется естественным.

нители, стабилизаторы, пигменты и т. д.). Процесс перевода порошка во взвешенное состояние в значительно меньшей степени зависит от рода и качества материала. Установлено, что изложенным способом представляется возможным получить взвешенный слой порошкообразного полимера высотой 6—7 см с равномерной концентрацией взвеси по всей высоте камеры напыления. Создан ряд конструкций установок, в основу которых положен вибро-вихревой принцип.

Количество стекловолокна в материале также существенно влияет на его прочностные показатели. Прочность на растяжение, сжатие и изгиб, а также ударная вязкость увеличиваются с возрастанием содержания стекловолокна до определенного предела, превышение которого резко снижает эти показатели. Оптимальное содержание его определяется типом армирующего материала. Установлено, что для прочности на растяжение, сжатие, изгиб, и удар существуют различные пределы оптимального содержания стекловолокна. Эти пределы снижаются с увеличением веса ткани одного типа переплетения. Величина оптимального значения не зависит от собственной прочности применяемой смолы.

Рентгеноструктурным анализом исходного материала установлено отсутствие при комнатной температуре а-фазы

Рентгенографический контроль с получением рентгенограмм ИМС в различных проекциях обязателен в тех случаях, когда наличие внутри корпуса микросхемы постороннего материала установлено на основании предыдущих испытаний, а также при наличии информации о перегревах и отказавших ИМС.

Установлено, что потеря несущей способности материала наступает после поглощения им энергии предельной величины, определяющей окончательное разрушение материала (нестационарньш участок). Причем при циклическом нагружении предельно накопленная энергия является функций числа циклов нагружения, но находится в определенном соотношении (уравнения (1.57)— (1.59)) с механическими характеристиками материала, определяв-* мыми при статическом растяжении, и действующими напряжениями.

Звук (шум), генерируемый и во время простого нагружения образцов армированных пластиков, может быть индикатором появления разрывов или трещин. Изменение интенсивности и уровня звуковых импульсов сопровождает развитие трещин в структуре, эти области разрушения могут быть определены с помощью специальной аппаратуры. Такая методика не относится, конечно, к области неразрушающего контроля. Для ее осуществления необходимо приложить нагрузку, которая, в свою очередь, часто приводит к снижению свойств и даже к разрушению исходной структуры материала. Установлено, что во время гидроиспытаний при уровне нагрузки ниже разрушающей может быть получена корреляция между предельной нагрузкой и уровнем шумов. Испытания проводились для сосудов высокого давления и корпусов ракетных двигателей. А. Грин и др. [20] использовали метод акустической эмиссии для комплексной проверки камер ракетных двигателей «Поларис A3», полученных методом намотки стеклонитью.

Действительно, как видно из табл. 1.2, в случае искривления волокон цпр для большинства идеализированных схем близок к его значению для слоистого композиционного материала. Увеличение диаметра искривленных волокон в плоскости для схем армирования с прямоугольными (схемы 8, 11, 12) и моноклинной (схема 9) укладками ортогональных к плоскости волокон несущественно (в пределах 5 %) изменяет значение 1пр, полученное при одинаковых диаметрах волокон обоих семейств (dj = d2). В гексагональной (схема 10) и моноклинной (схема 13) укладке волокон, ортогональных к плоскости, увеличение диаметра волокон, искривленных в плоскости, более существенно сказывается на изменении значения Цпр (8—15 %). Для прямоугольных укладок прямых волокон при различных схемах искривления волокон в плоскости (схемы 8, 11, 12) предельное значение (inp при di = d2 всегда больше на 16—20 %, чем для квадратных укладок, когда шаги между волокнами в двух направлениях равны, т. е. /гх = Л2.

Случай пространственного армирования с криволинейной осью волокна (переплетение двух нитей и прямое велокно между ними), изображенный на схеме 14, не приводит к увеличению 1Пр по сравнению с вариантом плоского искривления волокон (схема 8). Целесообразность такого армирования может быть обоснована некоторым ожидаемым увеличением сдвиговых свойств композиционного материала вдоль прямолинейных волокон, так как криволинейные волокна вслед-

В условиях дальнейшего охлаждения в материале происходят структурные превращения, которые, как известно, сопровождаются изменением удельного объема. В частности, в рассматриваемый период времени (ta — 4) в стали происходят мартенситные превращения, ведущие к увеличению объема и тем самым обусловливающие развитие напряжений
Поскольку плотность ВТ убывает по мере удаления от поверхности в глубь испытуемого изделия (тем сильнее, чем выше частота возбуждающего поля), то Э. д. позволяет контролировать качество материала лишь до определенной глубины от поверхности. Глубина проникновения вихревых токов определяется той толщиной материала, увеличение к-рой практически перестает сказываться на показаниях индикатора. В зависимости от частоты возбуждающего поля (обычно в диапазоне от 5 гц до 1000 мгц] и св-в контролируемого изделия глубина проникновения ВТ может колебаться от сотых долей до десятков мм. Наряду с частотой, на интенсивность и характер распространения ВТ влияют также электропроводность и магнитная проницаемость материала. Поэтому контроль структурного состояния и химич. сост. немагнитных материалов

Необходимо отметить, что во всех случаях регулирования скорости спуска груза с помощью тормозного устройства неизбежно продолжительное трение между шкивом и колодками, что приводит к повышенному нагреву тормоза и износу фрикционного материала. Увеличение нагрева тормоза, в свою очередь, приводит к изменению коэффициента трения, величины тормозного момента и скорости спуска. Для обеспечения теплоотвода в ряде случаев увеличивают размеры тормозного шкива, но это сопровождается увеличением маховой массы привода и дополнительного количества тепла, образующегося при торможении. Для уменьшения нагрева рекомендуется ставить спускной тормоз не на быстроходном, а на промежуточном валу механизма. В этом случае

Действительно, как видно из табл. 1.2, в случае искривления волокон цпр для большинства идеализированных схем близок к его значению для слоистого композиционного материала. Увеличение диаметра искривленных волокон в плоскости для схем армирования с прямоугольными (схемы 8, 11, 12) и моноклинной (схема 9) укладками ортогональных к плоскости волокон несущественно (в пределах 5 %) изменяет значение 1пр, полученное при одинаковых диаметрах волокон обоих семейств (dj = d2). В гексагональной (схема 10) и моноклинной (схема 13) укладке волокон, ортогональных к плоскости, увеличение диаметра волокон, искривленных в плоскости, более существенно сказывается на изменении значения Цпр (8—15 %). Для прямоугольных укладок прямых волокон при различных схемах искривления волокон в плоскости (схемы 8, 11, 12) предельное значение (inp при di = d2 всегда больше на 16—20 %, чем для квадратных укладок, когда шаги между волокнами в двух направлениях равны, т. е. /гх = Л2.

Случай пространственного армирования с криволинейной осью волокна (переплетение двух нитей и прямое велокно между ними), изображенный на схеме 14, не приводит к увеличению 1Пр по сравнению с вариантом плоского искривления волокон (схема 8). Целесообразность такого армирования может быть обоснована некоторым ожидаемым увеличением сдвиговых свойств композиционного материала вдоль прямолинейных волокон, так как криволинейные волокна вслед-

Система регулирования сфазирована тая, что увеличению-массы материала на ленте соответствует уменьшение скорости вращения питателя, а уменьшение массы материала - увеличение скорости питателя, что позволяет поддерживать постоянной массу материала на ленте.

Шестерни: замена материала-для возможности увеличения окружного усилия сталью 40Х улучшенной или закалённой и для возможности увеличения окружной скорости - сталью 20Х цементованной; замена прямозубых шестерён косозубыми тех же габаритных размеров; удлинение зуба; увеличение модуля при кратном уменьшении числа зубьев для сохранения прежнего межосевого расстояния; корригирование профиля увеличение угла зацепления с 15 до 20' и применение укороченного зуба высотой головки 0,8 модуля.

Способы усиления для подшипников скольжения - замена материала, увеличение дна-метра и длины, улучшение смазки: для подшипников качения — замена другим номером или другой серией. Часто применяется замена подшипников скольжения подшипниками качения.

Винтовые пары: замена материала винта и гайки; реже — увеличение диаметра нарезки и удлинение гайки.