Материала заготовки

На стадии деформационного (параболического) упрочнения материала [7, 8] скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации. Коэффициент Кст в уравнении (5.3) представляет собой тангенс угла наклона экспери-

На стадии деформационного (параболического) упрочнения конструкционной стали скорость механохимической повреждаемости материала увеличивается практически пропорционально росту интенсивности предварительной пластической деформации материала элемента аппарата. Коэффициент Кет в уравнении (6.13) представляет собой тангенс угла наклона экспериментальной зависимости

У оксида с катионными дефектами при избытке кислорода с повышением1 давления кислорода масса корродирующего материала увеличивается и предполагается, что она является пропорциональной РО"-

Харрингтон [49] исследовал влияние у-облучения на механические свойства компаундов на основе сульфохлорированного полиэтилена, вулканизованных как окисями свинца и магния, так и эпоксидной смолой. В последнем случае предел прочности материала увеличивается при дозах облучения до 1,9-109 эрг/ г, но уменьшается при более высоких дозах, теряя до 22% первоначальной величины при дозе 8,7-109 эрг/г. Предел прочности материалов, вулканизованных окисями магния и свинца, уменьшается при средних дозах и быстро увеличивается при высоких. Относи-

как железная руда. При добавке небольших количеств других минералов можно снизить температуру его плавления. Литой магнетит получается твердым как стекло и не имеет пор. Ввиду трудностей отливки до настощего времени изготовляют только цилиндрические компактные анодные заземлители. По данным изготовителей [3], расход материала анодного заземлителя составляет около 1,5 г-А-'-год"1 при плотности анодного тока 90 — 100 А-м~2. С увеличением плотности анодного тока расход материала увеличивается, но даже и при плотности 160 А'м~2 остается все еще очень низким (2,5 г-А-'-год-1). Магнетитовые анодные заземлители могут применяться и в грунте, и в воде, в том числе и в морской. Они выдерживают высокие напряжения и нечувствительны к остаточной пульсации выпрямленного тока. Недостатками являются их хрупкость, трудность отливки и сравнительно высокое электросопротивление материала.

Поскольку поглощательная способность материала увеличивается с уменьшением его электропроводности, ее можно повысить с помощью неметаллических покрытий, нанесенных на поверхность металла, в частности, покрытий Ре253и ^ А12О3, наносимых в процессе соответственно сульфидирования и анодирования. В зависимости от толщины покрытия поглощательная способность может повышаться до 80% (при покрытии нержавеющей стали Fe2S3) и до 100% (при покрытии алюминия А12О3, толщина слоя > 3 мкм).

2. Штампуемость материала увеличивается с уменьшением скорости деформирования.

Для определения формовочного давления сильфонов из бериллие-вой бронзы марки Бр.Б2, величина временного сопротивления принята равной 48 кгс/мм2. Такое допущение исходило из данных эксперимента, подтверждающего, что в процессе гидроформования временное сопротивление материала увеличивается на 20 /о .

изделий усадка материала увеличивается.

Удельный вес стеклопластика изменяется соответственно доле стекловолокна в материале. Так, с возрастанием количества стекловолокна от 30 до 60% удельный вес материала увеличивается на 0,3 г/см3. Химический состав стекла, также как и смолы, на удельный вес материала влияет незначительно. Так, например:

а) малой гигроскопичностью, т. е. чтобы он не впитывал влагу из окружающей среды, так как с увеличением влажности материала увеличивается его коэффициент теплопроводности; 164

Выдавливание углубления жидкость». Сто испытание имитирует гидравлическую штамповку или штамповку резиной. В этом случае деформации подвергается вся поверхность материала заготовки, исключая поверхность, занятую прижимом.

контактирующем с пуансоном, в то время как участки, образующие полки детали, деформируются упруго. В зоне пластических деформаций наружные слои растягиваются, а внутренние (обращенные к пуансону) сжимаются. У середины заготовки (по толщине) находятся слои, деформация которых равна нулю. Из сказанного следует, что с достаточной степенью точности размеры заготовки для детали, получаемой гибкой, можно определять по условию равенства длин заготовки и детали по средней линии. Деформация растяжения наружного слоя и сжатия внутреннего увеличивается с уменьшением радиуса скругления рабочего торца пуансона. Деформация растяжения наружного слоя не беспредельна, и при определенной ее величине может начаться разрушение заготовки с образованием трещин, идущих от наружной поверхности в толщу заготовки. Это обстоятельство ограничивает минимальные радиусы /•min, исключающие разрушение заготовки. В зависимости от пластичности материала заготовки гт{п = (0,1-т-2) S.

напряжения, действующие на входе в матрицу, увеличиваются. Если растягивающие напряжения ар достигнут временного сопротивления материала заготовки, то заготовка у донышка разрушится и вытяжка окажется невозможной.

Для уменьшения концентрации напряжений и соответственно опасности разрушения заготовки кромки пуансона и матрицы скругляют по радиусу, равному 5—10 толщин заготовки. Для уменьшения силы трения вытяжку обычно ведут, смазывая заготовку, причем состав смазочного материала подбирают с учетом характеристик материала заготовки, коэффициента вытяжки и формы вытягиваемых деталей.

Отбортовка — получение бортов (горловин) путем вдавливания центральной части заготовки с предварительно пробитым отверстием в матрицу (рис. 3.42, а). При отбортовке кольцевые элементы в очаге деформации растягиваются, причем больше всего увеличивается диаметр кольцевого элемента, граничащего с отверстием. Допустимое без разрушения (без образования продольных трещин) увеличение диаметра отверстия при отбортовке составляет d^/d0 = 1,2-г-1,8 в зависимости от механических свойств материала заготовки, а также от ее относительной толщины S/du. Разрушению заготовки способствует наклепанный слой у кромки отверстия, образующийся при пробивке. Большее увеличение диаметра можно получить, если

Шероховатость — один из показателей качества поверхности — оценивается высотой, формой, направлением неровностей и другими параметрами. На шероховатость влияют режим резания, геометрия инструмента, вибрации, физико-механические свойства материала заготовки,

Резание металлов — сложный процесс взаимодействия режущего инструмента и заготовки, сопровождающийся рядом физических явлений, например, деформированием срезаемого слоя металла. Упрощенно процесс резания можно представить следующей схемой. В начальный момент процесса резания, когда движущийся резец под действием силы Р (рис. 6.7) вдавливается в металл, в срезаемом слое возникают упругие деформации. При движении резца упругие деформации, накапливаясь по абсолютной величине, переходят в пластические. В прирезцовом срезаемом слое материала заготовки возникает сложное упругонапряженное состояние. В плоскости, перпендикулярной к траектории движения резца, возникают нормальные напряжения ау, а в плоскости, совпадающей с траекторией движения резца, — касательные напряжения tx. В точке приложения действующей силы значение тж наибольшее. По мере удаления от точки A f^ уменьшается. Нормальные напряжения ау вначале действуют как растягивающие, а затем быстро уменьшаются и, переходя через нуль, превращаются в напряжения сжатия. Срезаемый слой металла находится под действием давления резца, касательных и нормальных напряжений.

Деформирование и срезание с заготовки слоя металла происходит под действием внешней силы Р, приложенной со стороны инструмента к обрабатываемой заготовке. Направление вектора силы совпадает с вектором скорости резания v. Работа, затрачиваемая на деформацию и разрушение материала заготовки (Pv), расходуется на упругое и пластическое деформирование металла, его разрушение, преодоление сил трения задних поверхностей инструмента о заготовку и стружки о переднюю поверхность инструмента. В результате сопротивления металла деформированию возникают реактивные силы, действующие на режущий инструмент. Это силы упругого (Pyl и Руъ) и пластического (Рт и РП2) деформирования, векторы которых направлены перпендикулярно к передней и главной задней поверхностям резца (рис. 6.9, а). Наличие нормальных сил обусловливает возникновение сил трения (7\ и Т2), направленных по передней и главной задней поверхностям инструмента. Указанную систему сил приводят к равнодействующей силе резания:

Считают, что точка приложения силы R находится на рабочей части главной режущей кромки инструмента (рис. 6.9, б). Абсолютная величина, точка приложения и направление равнодействующей силы резания R в процессе обработки переменны. Это можно объяснить неоднородностью структуры металла заготовки, переменной поверхностной твердостью материала заготовки, непостоянством срезаемого слоя металла (наличие штамповочных и литейных уклонов и др.), изменением углов упав процессе резания. Для расчетов используют не равнодействующую силу резания, а ее составляющие, действующие по трем взаимно перпендикулярным направлениям —

Износ инструмента приводит не только к снижению точности размеров и геометрической формы обработанных поверхностей. Работа затупившимся инструментом вызывает рост силы резания. Соответственно увеличиваются составляющие силы резания, что вызывает повышенную деформацию заготовки и инструмента и еще более снижает точность и изменяет форму обработанных поверхностей заготовок. Увеличиваются глубина наклепанного поверхностного слоя материала заготовки и силы трения между заготовкой и инструментом, что, в свою очередь, увеличивает теплообразование в процессе резания.

где Сэ — коэффициент, учитывающий физико-механические свойства материала заготовки и инструмента и условия обработки (указан в справочниках, так же как и показатели степени xv, yv).