Материалов армированных

Отношение [^j^o/t0] принимается по тому из использованных материалов элементов (обечаек, днищ, патрубков и др.) сосуда, для которых оно является наименьшим.

РД 50-686-89. Методические указания. Надежность в технике. Методы ускоренных испытаний на усталость для оценки пределов выносливости материалов, элементов машин и конструкций.

РД 50-686-89. Методические указания. Надежность в технике. Методы ускоренных испытаний на усталость для оценки пределов выносливости материалов, элементов машин и конструкций.

Глава четвертая. Оценка работоспособности материалов элементов энергооборудования

Глава четвертая. Оценка работоспособности материалов элементов

Существуют две основные группы методов повышения точности измерений — конструктивные методы и методы., основанные на структурно-временной избыточности. Конструктивные методы, основывающиеся на тщательном подборе высокостабильных материалов, элементов и предусматривающие использование дорогостоящих технологий, приводят к резкому повышению стоимости ИИС и в настоящее время практически исчерпали себя.

Эксперименты, выполняемые с целью получить данные об изменении свойств материалов элементов конструкции активной зоны проектируемых и строящихся ядерных реакторов, •обычно проводят в исследовательских реакторах. Естественно, условия облучения в этих экспериментах, как правило, не полностью соответствуют условиям эксплуатации. Следует также отметить, что при радиационных испытаниях воздействует комплекс факторов: спектр, плотность лотока и флюенс нейтронов, осколки деления, Y-кванты, температура, влияние окружающей среды и т. п., — их необходимо учитывать для объяснения экспериментальных результатов. В то же время само облучение и определение условий, в которых оно происходило, проводятся исследователями различным образом. Это обстоятельство затрудняет сопоставление данных, полученных разными авторами. В связи с этим целесообразно рассмотреть как конструктивные особенности внутриреакторных устройств .для облучения образцов графита, так и «методы определения и сопоставления условий облучения.

В ИМАШ созданы и успешно используются уникальные стенды для исследования процессов трения, износа, смазки катящихся со скольжением тел (зубчатые передачи, кулачковые механизмы и др.). в глубоком вакууме и газовых средах (рис. 12), а также другое оборудование, установки и приборы для исследования и контроля характеристик надежности материалов, элементов конструкций и натурных технических объектов и для установления закономерностей сопряжения функций оператора и машины.

3. В работе достаточно убедительнс показано влияние условий работы конструкционных материалов элементов, и прежде всего коррозии, на их долговечность при термопульсациях.

При испытаниях фильтровальных материалов (элементов) важное значение имеют правильный выбор искусственного загрязнения и его концентрация в жидкости. Для того чтобы частицы искусственного загрязнения отличались от случайно попавших частиц в поле зрения микроскопа, они должны иметь правильную шарообразную форму. Кроме того, если концентрация загрязнений в жидкости велика, то возможно коагуляция их частиц, что снизит точность измерений.

Глава 11 иллюстрирует возможности акустических методов при исследованиях, испытаниях, контроле и диагностике материалов, элементов конструкций, объектов и оборудования.

Принятые допущения существенно упрощают расчет упругих характеристик деформационной модели, внося при этом следующие особенности. Согласно допущению 1 расчетные значения упругих характеристик справедливы лишь для композиционных материалов, армированных изотропными волокнами; для обоих компонентов справедлива линейная зависимость ст (е). Согласно допущению 2 стеснение деформаций в одном из трех направле-

Таким образом, оси координат 123 являются главными осями кубической симметрии для материалов, армированных по любому варианту табл. 3.11.

Между рассмотренными вариантами армирования имеется принципиальное различие в их целевом предназначении. Для создаваемых на их основе композиционных материалов проектируется либо повышение жесткости на растяжение, либо улучшение сдвиговых свойств в определенной плоскости, либо их совместное увеличение во всем объеме. Так, у материалов, армированных в трех ортогональных направлениях согласно варианту 1, следует ожидать наибольшие значения модулей упругости в этих направлениях по сравнению со всеми остальными вариантами пространственного армирования. Такое же утверждение относительно модулей сдвига в трех главных плоскостях упругой симметрии следует для композиционного материала, армированного по варианту 3 с шестью направлениями армирования.

Характерно, что у четырехнаправ-ленного композиционного материала, армированного по варианту 2, все три модуля сдвига в главных плоскостях кубической симметрии являются максимальными, и их значения выше, чем у материалов, армированных по другим вариантам табл. 3.11.

Рис. 3.14. Зависимость упругих постоянных пространственно-армированных композиционных материалов, обладающих кубической симметрией, от числа направлений армирования (п):

и некоторым видоизменением схем армирования, представленных на рис. 1.2, е. Применение подобных схем для изготовления композиционных материалов открывает возможность в широких пределах варьировать их механические свойства. Изменение характеристик может осуществляться за счет изменения соотношения и объемов прямолинейных и искривленных волокон, уложенных соответственно в направлениям осей х(\) и{/(2), атакжепри-менения волокон различной жесткости. При укладке в направлении оси х (1) прямолинейных волокон объемом 0,5цг и волокон, искривленных под углом 40° к оси 1 (см. рис. 1.2,е) объемом O.Sfij, композиционные материалы обладают значительно большими значениями модулей упругости ?\ и Е3, чем материалы, у которых все волокна направления 1 объемом щ искривлены на угол 40°. Модуль сдвига G13 последних несущественно выше, чем у композиционных материалов, армированных, по схеме рис. 1.2, а. Такие модифицированные схемы армирования весьма эффективны при одновременном использовании волокон различной жесткости и прочности (схемы плетения тканей показаны на рис. 4.3).

5.1. Зависимости для расчета упругих характеристик композиционных материалов, армированных системой трех нитей, в случае соединения слоев при объемном напряженном состоянии

5.2. Зависимости для расчета упругих характеристик композиционных материалов, армированных системой трех нитей, в случае сведения трехмерноармированнои среды к однонаправленной

Расчетные значения упругих характеристик однонаправленных композиционных материалов, армированных волокнами эллиптического и квадратного сечений, при различной ориентации геометрических осей симметрии сечений волокон и изменении их относительного сближения отличаются на 50—200 % в зависимости от формы сечения [98, 121]. Замена квадратного сечения волокна круглым при неизменности остальных параметров почти не влияет на значения упругих констант.

нию значений всех упругих характеристик трехмерноармярованных материалов. Это следует из табл. 5.4, в которой приведены расчетные значения упругих констант материалов, армированных волокнами различной жесткости, при [ij = Щ = Цз — 0,20. Модули сдвига и модуль упругости ?3 оказываются более чувствительными к варьируемым параметрам, чем коэффициенты Пуассона и модули упругости в направлениях, вдоль которых происходит изменение плотности укладки волокон. При увеличении

5.5. Структурные параметры модельных материалов, армированных системой трех нитей