Материалов приведенные

быть по возможности большой. Резонансная частота колебаний зависит от размеров датчика, плотности материала и модуля Юнга. Поэтому в некоторых случаях для обеспечения высокой стабильности резонансной частоты требуются материалы с низкой температурной зависимостью модуля Юнга. Зависимость магнитострикции от поля некоторых материалов приведена на рис. 130. Магнито-стрикцию измеряли в направлении магнитного поля. В области малых полей 45%-ный пермаллой и железо имеют положительную, а кобальт и никель отрицдтель-пую магнитострикции. В полях средней напряженности

Точность для размеров элементов заготовок, оформляемых в одной части формы, может находиться в пределах 7...17 квалите-тов. При этом наиболее высокая точность достигается у мелких заготовок (1...50 мм), изготовленных из материалов с минимальным колебанием усадки (до 0,1 %) и'нулевым технологическим уклоном. Точность изготовления заготовок из различных материалов приведена в табл. 8.4.

В качестве материалов для уплотнений при температуре ниже 150° С используются нитрильный, неопреновый и полисульфидный эластомеры. Полисульфидный эластомер «Тиокол» наиболее широко используют для уплотнений в топливных и масляных резервуарах. Радиационная стойкость этих материалов приведена в табл. 2.23. Неопреновый и нитрильный эластомеры в топливной среде не облучались, и об их радиационной

малорастворимые; Хр—Мг — хорошо растворимые малогигроскопичные; воздействия сред для всех неметаллических материалов приведена при

ханическую обработку графита с различной деформацией заготовок. Краткая характеристика исследованных материалов приведена в табл. 1.10.

Характеристика металлокерамических материалов приведена в табл. 87.

Керамические материалы делятся по признаку строения черепка на два класса: А — класс пористого черепка, куда входят материалы с тонкозернистым или грубым и не всегда однородным пористым черепком, обладающим тусклым зернистым изломом; Б — класс спёкшегося черепка, охватывающий материалы с плотным камневидным однородным черепком, обладающим раковистым матовым или глянцевым изломом. Оба класса в свою очередь распадаются на группы в зависимости от назначения, исходного сырья и других признаков. Классификация керамических материалов приведена в табл. 149.

Классификация огнеупорных материалов приведена в табл. 167.

Как ранее указывалось, одним из основных факторов, способствующих увеличению нагрузочной способности ТПС, является уменьшение толщины их рабочего слоя. Для более подробного анализа влияния этого важного фактора для различных материалов приведена серия графиков на рис. 4.22.

Если пара трения выбрана правильно и работает в области температур, указанных для нее в табл. II. 2, то Уд = = 10-в-т-10-' [25, 54]. Твердость фрикционных материалов приведена в табл. II. 5. Для предварительного рас-

Зернистость. Применяемая зернистость абразивных материалов приведена в табл. 3.

Для изготовления термопар применяют материалы, термоэлектрические характеристики которых (термоэлектродвижущая сила-т.э.д.с) незначительно изменяются при градуировке и работе. Необходимо, чтобы материал термопары не корродировал, не окислялся и был достаточно однородным. Этим требованиям в большой степени удовлетворяют комбинации материалов, приведенные в табл. 7.2 [107].

Оболочки из композиционных материалов обычно состоят из большого числа слоев (рис. 4, а). Терминология нематематическое описание композиционных материалов, приведенные в разделах II и III гл. 4 для пластин, применимы и к оболочкам.

Приведенные на рис. 14 экспериментальные данные для однонаправленного композита, нагруженного под углом 30° к армированию, хорошо согласуются с теорией; данные, использованные для расчета, представлены в табл. 2. Хотя формулы, полученные Грещуком [11], громоздки, тем не менее они представлены в замкнутом виде и хорошо приспособлены к ручному или машинному счету. Приведенные в этом разделе численные результаты относятся только к пластинам с отверстиями из эпоксидных боропла-стиков. Для других материалов результаты будут другими и могут быть рассчитаны с помощью изложенной методики или по формулам из работы [11].

Изучение коммерческой эксплуатации вертолетов показало, что в результате применения композиционных материалов в лопастях несущего и хвостового винтов можно обеспечить снижение эксплуатационных расходов. На рис. 22 дано сравнение стоимости (в центах на пассажиро-милю) лопастей винтов, выполненных из традиционных и композиционных материалов. Приведенные на графике значения стоимости рассчитаны без учета эффектов по-

Приведенные выше результаты экспериментальных исследований и модельные представления свидетельствуют о том, что основными структурными элементами наноматериалов, полученных ИПД, являются малый размер зерен и большая протяженность неравновесных границ зерен, содержащих внесенные зер-нограничные дефекты и упругие искажения кристаллической решетки. В данной главе эти представления использованы для анализа различных «аномалий» фундаментальных, т. е. обычно структурно-нечувствительных свойств, таких как упругие модули, температуры Кюри и Дебая, намагниченность насыщения, температуры фазовых превращений и т. д., которые, как было показано, заметно изменяются в наноструктурных материалах.

композиций, аморфных сплавов и т. д., однако до сих пор не разработан систематический подход к изучению механических свойств данных материалов. Приведенные исследования, за редким исключением [НО—114], носят случайный характер и по их результатам затруднительно прогнозировать прочностные и пластические свойства новых материалов при различных условиях их обработки и эксплуатации.

Примечание. При подсчете веса других материалов приведенные в таблице данные для веса нужно умножить:

Общие сведения о свойствах полимерных материалов, приведенные в гл. II, недостаточны для расчета прочности деталей, изготовленных из этих материалов. Статическая прочность полимерных материалов как кратковременная, так и длительная, зависит от таких факторов, как температура материала, содер кание воды, коррозионное действие среды, скорость возрастания нагрузки, продолжительность ее действия и т. п., а исследование прочности этих материалов до сих пор проводилось, как и исследование металлов, в лабораторных условиях, которые иногда значительно отличаются от реальных условий.

Приведенные в табл. 25 цифры представляют собою по большей части результаты некотсрых испытаний, производившихся под нашим руководством в ленинградских научно-техаических учреждениях [6, 43, 44, 45J, отчасти заимствованы из других источников [40, 46, 47]. Некоторые цифры, преимущественно касающиеся древесины, пластмасс и аналогичных органических материалов, нуждаются в уточнении, на их теплоемкость сильное влияние оказывает влажность, что иногда 1 можно учесть аддитивной формулой, приведенной выше.

Можно считать, что удовлетворительное состояние армопенобетонных покрытий в Новосибирске связано с пониженной в этом относительно сухом районе средней влажностью материалов в покрытии (по сравнению с климатическими условиями Москвы). Последнее влечет за собой уменьшение фактических коэффициентов теплопроводности 'Материалов в ограждении и приводит к соответствующему повышению теплозащитной способности -ограждения. Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов, приведенные в нормах, вообще целесообразно дифференцировать в зависимости от (климатического района строительства. К сожалению, это сделано пока только для оплошных кирпичных кладок.

Анализ рис. 6.12 показывает, что при изображенной конструкции кронштейна и указанном нагружении в нем возникнет многоосное напряженное состояние. Рассматривая свойства материалов, приведенные в табл. 6.1, можно отметить, что в соответствии с изложенным в разд. 6.9 практическим правилом оценки пластичности материалов серый чугун класса 60 следует считать хрупким, а остальные два материала — пластичными. Кроме того, свойства ковкого чугуна 35018 при сжатии существенно отличаются от его свойств при растяжении. Основываясь на этих замечаниях и краткой оценке гипотез разрушения при сложном напряженном состоянии, приведенной в разд. 6.9, можно дать следующие рекомендации: