Механического распыливания

ПТУ — это установки замкнутого контура. Их шум достаточно хорошо гасится звукоизолирующими кожухами, не требуются специальные конструктивные меры для его снижения. Значительно сложнее снижать шум ГТУ открытого типа. Для ГТУ характерен шум аэродинамического и механического происхождения. Шум аэродинамического происхождения возникает вследствие стационарных и нестационарных процессов в воздухе и продуктах сгорания во всем аэродинамическом тракте от воздухозаборного устройства до выпуска отработавших газов. С целью снижения уровня шума этого вида применяют различные средства во входных и выпускных устройствах ГТУ. В зависимости от мощности и конструкции ГТУ уровни звука при входе воздуха

Для предотвращения распространения шума механического происхождения, возникающего из-за вибрации ГТУ и агрегатов вспомогательных систем, применяют упругие амортизаторы, а также гибкие вставки в трубопроводах и воздуховодах, подведенных к двигателю.

При эксплуатации компрессорных установок интесивный шум возникает также и вне здания компрессорной станции. Этот шум имеет, в основном, аэродинамическое происхождение вследствие вихреобразования при засасывании воздуха и его периодическом стравливании через воздухосборник (ресивер). Кроме того, имеет место шум механического происхождения, распространяющийся от агрегатов компрессорной установки через строительные конструкции и газопроводы в атмосферу. Механические шумы обычно менее интенсивны и причиняют меньше неприятностей, чем аэродинамические. 194

Преимуществом образцов этого типа является легкость изготовления и испытания; по-видимому, расчет прочностных характеристик также относительно прост. Однако в таких образцах возникают термические остаточные напряжения, присутствие которых необходимо учитывать, так как их величина и знак могут быть не такими, как в композите. Кроме того, вследствие, механического взаимодействия на поверхности раздела возникают сложные напряжения механического происхождения. Этот эффект детально изучен для случая двух спаянных твердых пластин [41].

Гигантский импульс лазерного излучения, сфокусированный на обрабатываемый материал, генерирует волну напряжений в материале [593. Изменения, наблюдаемые в материале, в основном, механического происхождения, так как термические эффекты при столь коротких гигантских импульсах очень малы и ограничены областью в несколько микрометров от поверхности, облученной лазерным импульсом.

Аналогичная картина наблюдается и в случае, когда в зоне концентратора напряжений присутствуют остаточные напряжения сжатия термического или механического происхождения [13]. При симметричном цикле внешнего нагружения (или асимметричном цикле с малыми средними напряжениями растяжения) действительный цикл нагружения материала в области концентратора напряжений оказывается асимметричным со средними напряжениями сжатия, поэтому практически всегда в деталях с концентраторами напряжений, имеющих остаточные напряжения сжатия, возникают нераспространяющиеся усталостные трещины.

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (a0>aanp) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (aa

Для первой .массы, лежащей на балке, уравнение имеет вйД, разбиравшийся выше. Вторая масса подвижной катушки вибратора помимо сил механического происхождения испытывает еще и действие электродинамической силы, определяемой по системе СГСМ величиной ВИ3 [дн]. Здесь выражаются: индукция магнитного поля в зазоре В [гаусс = (В) СГСМ = У~дн/см = = 10~8 в -сек/см*]; длина проводника катушки I [см]; ток,

Нарушения системы пищеварения могут быть механического происхождения (сотрясения, вибрации, неудачная поза оператора) или вызываться нежелательными нервными нагрузками, возникающими вследствие того, что при конструировании машины не были учтены закономерности функционирования нервной системы, о чем было сказано в предыдущих параграфах (например, вследствие плохого размещения на машине индикаторов, органов управления, плохой видимости с рабочего места, чрезмерного шума и т. д.). Предотвращению нарушений функций пищеварительной системы человека, обслуживающего данное оборудование или использующего его, конструктор должен уделять особенно большое внимание, например, при конструировании различного оборудования для тех предприятий пищевой, химической и металлургической промышленности, в которых возникают ядовитые или другие пахнущие вещества, при конструировании различных транспортных машин и нестационарных агрегатов.

На серебрянке А, Б и В дефекты не допускаются, на Г и Д допускаются отдельные местные дефекты механического происхождения глубиной, не превышающей: для Г •— половины допуска на диаметр, для Д — допуск.

поверхности, в виде отдельных рисок п царапни механического происхождения, не длинней 20 мм, участков разной тональности без резких границ.

РИС. 49. Мазутная форсунка механического распыливания завода «Ильмарине»:

ftv^. iy. мазутная форсунка механического распыливания завода «ил:

Для газомазутных и мазутных котлов чаще применяются мазутные форсунки механического распыливания, а в последние годы — также и паромеханические форсунки. Форсунки парового распыливания требуют 0,3—0,4 кг пара на 1 кг мазута, поэтому в качестве основных они устанавливаются на паровых котлах небольшой мощности.

Для котлов, выпускаемых ЗиО, мазутные форсунки поставляются Таллинским заводом «Ильмарине». Форсунки механического распыливания (ФМ) поставляются, начиная с 1982 г., по ОСТ 108.836.01-80 производительностью от 220 до 10000 кг/ч. Форсунки паромеханического распыливания (ФПМ) поставляются по ОСТ 108.836.03-80, производительностью от 400 до 6400 кг/ч.

Таким образом, диапазон регулирования форсунок механического распыливания составляет 100—60%. Такой диапазон не соответствует требованиям нормальной эксплуатации котлов, и поэтому их производительность приходится регулировать путем отключения части горелок. Этот способ имеет свои недостатки: с одной стороны, он затрудняет работу с малыми избытками воздуха, а с другой стороны, приводит к необходимости охлаждать отключенные горелки. Поэтому появилась тенденция к повышению давления мазута до 6,0—10,0 МПа. Такое повышение давления мазута на действующих электростанциях потребует замены оборудования всего мазутного хозяйства. Это явилось основной причиной того, что на котлах ЗиО повышение давления мазута не нашло применения.

Задача регулирования производительности с успехом может быть решена применением мазутных форсунок па-ромеханического распыливания, поскольку они обеспечивают диапазон регулирования от 10 до 100%.

Для мазутных котлов с форсунками механического распыливания и для последних пылеугольных котлов большой мощности завод устанавливает перемычки для продувки каждой форсунки в отдельности. Для предотвращения попадания мазута в паровую магистраль применяются различные схемы перемычек между паровой и мазутной линией форсунок. На рис. 11, / приведена схема подвода мазута и пара на продувку к форсунке механического распыливания, а на рис. 11, // — на охлаждение и продувку к форсунке паромеханического распыливания.

Существует большое количество различных типов форсунок механического распыливания (ЦККБ, «Бабкок-Вилькокс», СКБК, фирмы «Тодд»). Наибольшее распространение получили механические форсунки завода «Ильмарине» (рис. 7-1). Производительность форсунки может изменяться от 0,02 до 0,6 кг/сек, в зависимости от размеров распределительных и завих-ривающих дисков и сопла.

Применяемые для котлов средней производительности типоразмеры мазутных форсунок механического распыливания завода «Ильмарине» приведены в табл. 7-1.

Ориентировочная длина факела для мазутных форсунок механического распыливания составляет:

В настоящее время большинство отопительных и производственных котельных центральной части СССР работают на природном газе или жидком топливе. В восточной части страны многие котельные работают на твердом топливе. При слоевом сжигании твердого топлива котлы в основном снабжаются цепными решетками обратного хода с пневмомеханическими забрасывателями. Камерное сжигание твердого топлива в более мощных котлах осуществляется с установкой шахтных мельниц или мелющих вентиляторов. Основная масса котлов, работающих на мазуте, снабжается го-релочными устройствами с форсунками механического распыливания. Такие горелочные устройства обеспечивают возможность экономичного сжигания мазута с достаточно высокими тепловыми напряжениями объема (350-103-+-500)Х ХЮ3 ккал/(м3-ч). При использовании высокосернистого мазута целесообразно обеспечить сжигание топлива с малыми избытками воздуха (ат=1,02-5-1,03), что позволяет избежать наличия в газоходах котла значительного количества свобод-