Механическом поведении

Для улучшения смачиваемости электролитами порошков полиэтилена или сополимера бутадиена с акри-лонитрилом вводят октилсульфат или диэтилгексилсуль-фат натрия в количестве 0,1—0,5 кг/м3. Эти вещества эффективны при воздушном перемешивании ванны, а при механическом перемешивании рекомендуются более сильные пенообразователи.

Не удалось получить КЭП с А12О3 (^«5 мкм) и SiO2 (пудра) при использовании стандартной ванны хромирования, содержащей 250 кг/м3 СгО3 и 2,5 кг/м3 H2SO4 (t=43°C, t'K=3 кА/м2), или аммонийных ванн с трехвалентным хромом, содержащих мочевину. Однако есть сведения о получении высококачественных покрытий хрома из суспензий А12О3, SiO2, Zr02 и MoS2 при воздушном или механическом перемешивании. В частности, технологический процесс получения защитной пленки на поверхности стали предусматривает осаждение двухслойного покрытия Сг—Сг20з, причем первым слоем является обычный электролитический осадок толщиной 6— 10 нм, вторым — катодная пленка той же толщины. Применялся стандартный электролит, разбавленный в 5 раз.

Максимум включений сарана обнаруживается при умеренном воздушном или механическом перемешивании; избыточная скорость движения суспензии существенно ограничивает число включений. При воздушном перемешивании желательно в суспензии добавлять суль-фонаты, 2-этилгексилсульфат- или /г-оксилсульфат нат-ря. Для улучшения смачивания порошок сарана следует промыть в изопропаноле.

нол. Паратон — прозрачная жёлтая мёдооб-разная высоковязкая жидкость, легко растворимая в маслах при температуре 60—70° С и механическом перемешивании. Оппанол и су-перол — бессветные каучукообразные вещества с температурой плавления около 150 С°. Эти присадки растворяются в масле при •этой же температуре (150° С) и при интенсивном перемешивании. Физико-химические свойства паратона и оппанола указаны в табл. 28.

механическом перемешивании в холодной .воде 1,0—1,5 ч. Рабочий раствор 1%-ной концентрации.

Размер капель дисперсной (водной) фазы зависит от плотности, вязкости и поверхностного натяжения перемешиваемых жидкостей, а также от их количественного соотношения. Кроме того, на дисперсность влияют время и способ получения эмульсий, а при механическом перемешивании — размеры рабочих элементов и емкости, в которой готовится эмульсия, окружная скорость вращающихся частей или число импульсов, воздействующих на жидкости при ультразвуковом, кавитационном электрогидравлическом способах получения эмульсий.

механическом перемешивании. После про-

Поэтому предложен способ двойной сульфатизации (рис." 148). Медный и никелевый шламы в принятых пропорциях j поступают на первую стадию сульфатизации, проводимую при 180—190 °С. Никель, медь, железо более, чем на 99 % переходят в раствор. Платиновые металлы практически полностью остаются в нерастворимом остатке. Концентрация платины, родия, иридия в растворе не превышает 0,01 мг/л, рутений переходит в раствор менее, чем на 2,0 %. Нерастворимый остаток более, чем в 8 раз обогащается платиновыми металлами, тем не менее, содержание благородных металлов в нем еще недостаточно для проведения аффинажных операций. Поэтому его подвергают второй сульфатизации при 270—300 °С, Т:Ж=1:5, при механическом перемешивании в течение 10—12 ч. Просульфатизиро-ванный материал выщелачивают водой при 80—90 °С. При этом достигается дополнительное обогащение нерастворимого остатка платиновыми металлами примерно в 2—3 раза.

Огарок после обжига выщелачивают 0,5—1,0 М H2SO4 при 80—90 °С и механическом перемешивании. Сульфаты никеля, меди, железа переходят в раствор. Остаток обогащается по платиновым металлам в 2,5—3,5 раза.

В качестве основных реагентов для осаждения урана из содовых и кислых растворов применяются аммиак, едкий натр и окись магния. При необходимости регенераты подвергаются известковой очистке и фильтрованию на фильтр-прессах. Процесс осаждения ведется при температуре 60—80 °С в чанах или пачуках в несколько ступеней при усиленном механическом перемешивании.

В качестве основных реагентов для осаждения урана из содовых и кислых растворов применяются аммиак, едкий натр и окись магния. При необходимости регенераты подвергаются известковой очистке и фильтрованию на фильтр-прессах. Процесс осаждения ведется при температуре 60—80 °С в чанах или пачуках в несколько ступеней при усиленном механическом перемешивании.

Если перестройка дислокационной структуры, согласно [276], обусловлена энергетическим критерием, то динамика такой перестройки определяется свойствами самого материала, и в частности величиной энергии дефекта упаковки [9, 40, 232]. Как известно, энергия дефекта упаковки является физическим параметром, и в значительной степени определяющем строение ядра дислокации, возможность ее диссоциации на частичные дислокации, подвижность последних, склонность к поперечному скольжению и т. д. Легкость поперечного скольжения винтовых компонент дислокаций и определяет во многом различия в механическом поведении металлов с разной энергией дефекта упаковки, в частности, например, металлов с ГЦК- и ОЦК-решетками. Чем эта энергия выше, тем раньше (по уровню напряжения и величине деформации) начинается интенсивное поперечное скольжение, облегчается обход движущимися дислокациями барьеров различной природы, в результате сокращаются стадии легкого и множественного скольжения монокристаллов, отмечаются изменения и на кривых нагруже-ния поликристаллов (рис. 3.9) [5, 252]. Наблюдаемые явления связаны со структурными перестройками в металле, приводящими к образованию ячеистой структуры вследствие облегченного поперечного скольжения винтовых компонент дислокаций.

В случае конечных деформаций (как и в случае бесконечно малых) задачи для тел, обладающих осью трансляционной •симметрии, решаются предельно просто. Даже если бы не существовало практически важных задач, в которых деформированное состояние приближалось бы к плоскому, достаточным поводом для детального исследования таких задач явились бы те сведения о механическом поведении волокнистых материалов, которые можно извлечь из анализа соответствующих точных решений.

На основе теорий, рассматривающих механическое поведение композита в целом, можно получить близкое к действительности описание связи напряжений с деформациями в композиционном материале в том случае, когда отношение наибольшего характерного размера структуры к наименьшему характерному размеру неоднородности деформации достаточно мало по сравнению с единицей. Самые элементарные сведения о механическом поведении композита в целом находятся путем осреднения перемещений, напряжений и деформаций по представительному объему. Простейшая теория для таких осредненных параметров связывает средние напряжения со средними деформациями при помощи так называемых эффективных упругих постоянных. В этой теории, которая называется «теорией эффективных модулей», механические свойства композита отождествляются со свойствами некоторой однородной, но, вообще говоря, анизотропной среды, «эффективные модули» которой определяются через упругие модули компонентов композита и параметры, характеризующие его структуру.

формации о механическом поведении материала. Это приводит к серьезным затруднениям при анализе и обобщении результатов испытаний [301].

Выбранному параметру испытания (2.1) или (2.2) в пространстве aet соответствует поверхность, пересечение которой с поверхностью деформирования определяет линию, проекциями которой на координатные плоскости являются экспериментально регистрируемые («параметрические») кривые. Очевидно, что вид этих кривых, а следовательно, и характер полученной информации о механическом поведении материала полностью определяются положением поверхностей (2.1) или (2.2) относительно координатных осей, т. е. параметром испытания.

е«const. Каждый из этих параметров позволяет получить специфическую информацию о механическом поведении материала под нагрузкой.

Таким образом, при высокоскоростных испытаниях возможна регистрация зависимостей a(t), e(0 и 0(е). Выбор параметра испытания определяет характер информации о механическом поведении материала при скоростном нагружении, и его обеспечение во всей серии экспериментов с различными скоростями является непременным условием получения достоверных и сопоставимых данных.

Диаметр образца влияет на отклонение напряженного состояния от одноосного, и его уменьшение с ростом скорости деформации позволяет получить более надежные данные о механическом поведении материала. Минимальная величина диаметра ограничивается как конструктивными соображениями, так и необходимостью обеспечить соответствие регистрируемой кривой му характеристикам материала,

Испытания на растяжение обеспечивают получение наиболее полной информации о механическом поведении материала, однако методически являются наиболее сложными. Известные экспериментальные устройства для высокоскоростной деформации можно разделить на три группы: а) устройства, реализующие примерно постоянную скорость деформирования нагружением образца ударом массивного тела с заданной скоростью,— маятниковые, вертикальные и ротационные копры, а также некоторые конструкции пневматических копров, в которых энергия удара намного превышает энергию разрушения образца; б) устройства, в которых вследствие использования для деформирования образца кинетической энергии движения тела малой массы, сравнимой с потерей энергии на разрушение образца, скорость деформирования уменьшается в процессе испытания от максимальной в начале деформирования до минимальной в момент разрушения; в) устройства с непрерывным разгоном конца образца вместе со связанными с ним конструктивными элементами в процессе деформирования, что ведет к нарастанию скорости деформирования во время испытания —• пороховые устройства [386].

В главе 1 показана весьма тесная связь между температурой и напряженным состоянием во времени, двумя факторами, имеющими решающую роль в механическом поведении пластмасс. Кривая напряжение—деформация — один из важных показателей механического поведения материала, ее следует рассматривать для пластмасс и с точки зрения зависимости прочности от температуры и действия нагрузок во времени. На рис. 1 приведены типичные диаграммы. Как у различных типов полимеров, так и у одного и того же полимера кривая а —е может иметь самые различные формы, в зависимости от условий, при которых определена эта кривая. По виду кривой 0 ~ е можно также определить, является ли материал хрупким или пластичным. На рис. 2 приведены кривые а— е различных типов.

Надлежащее сочетание объема исходной информации о механическом поведении материалов и напряженности несущих элементов, методов, средств и точности расчетов и испытаний на стадиях проектирования, изготовления и эксплуатации конструкций, систематизация опыта эксплуатации и эксплуатационных повреждений являются основными путями повышения прочности, ресурса, маневренности и форсирования режимов.